2549
.pdfРис. 6.2. Корреляционная связь амплитудно-частотной характеристики упругого полупространства АЧХ с массой транспортных средств
и число автомобилей с нагрузкой на ось 100 кН n100, заменяющих транспортные средства с разными массами
43
34
Таблица 6.3
Весовые параметры автотранспортных средств и заменяемость автомобилей расчетными нагрузками класса АК-100
|
|
|
|
|
Амплитудно- |
Число автомобилей |
№ |
|
Схема и |
Общая |
Максимальна |
частотная |
с нагрузкой на ось |
Типы |
характеристика |
класса АК-100, |
||||
п/ |
автомобилей |
распределение |
масса, |
я нагрузка на |
полупространств |
заменяющих |
п |
|
осевых нагрузок, кН |
т |
ось, кН |
а АЧХ U , |
1 авт./отклонение |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
мм·с·10-4 |
от ОДН 218.046-01 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
Легкие грузовые |
|
|
|
|
|
1 |
автомобили |
|
2÷4 |
20 |
20 |
0,18/-3600% |
грузоподъемностью 1÷2 |
|
|||||
|
т |
|
|
|
|
|
2 |
Средние грузовые |
|
|
|
|
|
|
автомобили |
|
4÷10 |
50 |
45 |
0,2/0 |
|
грузоподъемностью 2÷5 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
Тяжелые грузовые |
|
|
|
|
|
3 |
автомобили |
|
10÷16 |
80 |
75 |
1,0/-42% |
|
грузоподъемностью 5÷8 |
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
4 |
Автобусы |
|
16 |
80 |
75 |
1,0/-42% |
|
|
|
|
|
|
|
|
Тяжелые и |
|
|
|
|
|
5 |
сверхтяжелые грузовые |
|
22 |
90 |
98 |
1,3/-4% |
|
автомобили. Расчетные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
44
|
|
нагрузки по ГОСТ |
|
|
|
|
|
|
|
|
52748-2007 |
|
33,1 |
90 |
110 |
1,46/-17% |
|
|
|
классов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 6.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
|
|
АК-100 |
|
16 |
100 |
75 |
1,0/0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АК-115 |
|
20 |
115 |
87 |
1,16/-16% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АК-130 |
|
23 |
130 |
100 |
1,33/-33% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
Многоосные |
|
|
|
|
|
|
|
транспортные средства: |
|
|
|
|
|
|
|
35 |
|
четырехосные |
|
26,7 |
164* |
120 |
1,6/-6% |
|
|
|
(27,8) |
(173) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пятиосные |
|
37,5 |
153 |
170 |
2,26/-50% |
|
|
|
|
(33,9) |
(204) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шестиосные |
|
48,5 |
204 |
220 |
2,93/-62% |
|
|
|
|
(49,8) |
(185) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
семиосные |
|
58 |
153 |
265 |
3,53/-196% |
|
|
|
|
(75) |
(255) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45
7 |
Легковые |
7,7 |
0,08/-1600% |
автомобили |
* По источнику [2].
46
7. ДИНАМИЧЕСКОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ СЛОЕВ ДОРОЖНЫХ КОНСТРУКЦИЙ, ИЗГИБАЕМЫХ КОЛЕБАТЕЛЬНЫМ ВОЛНОВЫМ ПОЛЕМ И ЕГО АДЕКВАТНОСТЬ ВОЛНОВЫМ ФУНКЦИЯМ БЕССЕЛЯ
На примере упругого полупространства, представляющего собой однородную упругую среду, показано, что при кратковременном воздействии на него вертикальной нагрузки под ней и вокруг нее формируется волновое поле. Оно выражается на поверхности в вертикальных колебаниях. Непосредственно под площадкой передачи нагрузки – это вынужденные, а за ее пределами
– свободные (собственные) затухающие гармонично колебания. Для описания волновых процессов классическим считается применение функций Бесселя.
Впервые эти функции применили С.К. Синг и Т.Т. Куо для описания поведения поверхности упругого полупространства, загруженного сверху подвижной вертикальной и горизонтальной нагрузками [22].
В слоистых средах, составленных из системы слоев с различными физическими свойствами, на их поверхности при воздействии удара или подвижной кратковременной нагрузки возникают дисгармоничные колебания. Эти колебания приводят к возникновению в слоях на гребнях и впадинах волн напряжений растяжения и сжатия при изгибе, непериодичных в случае наложения волн. Эти напряжения при многократном возникновении порождают усталость материала слоя, снижая его выносливость. Поэтому напряжениям от растяжения при изгибе в слое непосредственно под нагрузкой должны добавляться новые напряжения, убывающие с течением времени в соответствии с закономерностями их затухания. Расчетная схема представлена на рис. 7.1, а формулы (7.1), (7.2) показывают алгоритм расчета радиусов пространственной кривизны гребней и впадин волн, напряжения в них, а также напряжений, эквивалентных волновому процессу.
Сумма напряжений сжатия на верхней грани (фибре) слоя и напряжений растяжения на нижней грани слоя из-за многократного изгиба волнового характера составит
47
|
|
R |
|
|
R |
|
|
R |
|
|
|
R |
|
2 |
|
|
|
||||||
xy,zэкв |
0 xy 1 |
3 |
|
|
|
5 |
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
; |
|
(7.1) |
|||||
R1 |
|
R1 |
|
R1 |
R1 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Сумма напряжений растяжения на верхней грани слоя |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
R |
|
|
|
R |
|
|
|
R |
|
|
R |
|
|
|
||||||
|
xy,zэкв 0 xy |
|
2 |
|
|
|
4 |
|
|
|
6 |
|
|
|
|
1 |
. |
(7.2) |
|||||
|
|
|
|
|
|
R1 |
|
|
|
|
R1 |
||||||||||||
|
|
R1 |
|
|
|
|
|
|
R1 |
|
|
|
|
|
Рис. 7.1. Схемы к расчету перемещений (а), напряжений растяжения, сжатия (б, в) в двухслойной упругой среде при синусоидальном воздействии на поверхность нагрузки, распределенной по круговой площадке
48
Скорость изменения напряжений, их импульсы рассчитываются по формулам:
|
d xy |
|
xy |
; |
I |
xy |
t |
(7.3) |
|
|
|
|
|||||||
|
dt |
t1 |
|
1. |
|||||
Напряжения вертикального сжатия z |
рассчитываются по ранее |
показанным формулам. Это напряжения сжатия упругого основания под слоем.
Длительность их действия составляет при одном нагружении
t z 2t1 2t3 2t5. |
|
|
|
(7.4) |
|||||
Скорость изменений напряжений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V z z |
t1 . |
|
|
|
|
|
(7.5) |
||
Импульс напряжений сжатия составит |
|
|
|
|
|
|
|||
I z y t1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.6) |
Затухание вертикальных колебаний по направлениям x: |
|
||||||||
|
|
|
x |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
; |
(7.7) |
|
|
|
|
|
||||||
Ux U1 exp |
Kx |
2 |
|
|
|||||
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
Ky |
|
|
; |
(7.8) |
|||||
Uy U1 exp |
|
2 |
|
|
|||||
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
U |
i |
|
|
|
|
|
ln |
|
|
d2 |
|
||
|
|
|
|
|
|||
Kx |
|
U1 |
; |
(7.8) |
|||
|
|
||||||
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
U |
i |
|
|
|
|
|
ln |
|
|
d2 |
|
||
|
|
|
|
|
|||
Ky |
|
U1 |
; |
(7.9) |
|||
|
|
||||||
|
|
y2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
Ui |
|
|
|
|
|
|
||
ln |
|
|
|
|
Ui |
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|||||
При 0 |
|
|
|
z |
|
||||
1 |
ln |
|
0 |
. |
|||||
U1 |
|||||||||
Тогда |
z |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
d2 x |
|
|
|
0 |
d2 |
|
||||||
Kx |
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
; |
(7.10) |
||||
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
x |
||||||
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
i |
|
||
|
|
|
0 |
d |
2 y |
|
|
|
0 |
|
d2 |
|
|||
Ky |
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
(7.11) |
||
|
|
|
|
y2 |
|
|
|
|
y |
|
|||||
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
49
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ux |
U1 exp 0 |
xi ; |
|
|
|
|
|
|
|
(7.12) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uy |
U1 exp 0 yi . |
|
|
|
|
|
|
(7.13) |
||||||||||||||||||
Напряжения при волнообразном изгибе слоя на упругом |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
основании определятся из дифференциальной геометрии. |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
Наименьший радиус кривизны в гребнях волны: |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
Rx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
(7.14) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
i |
|
|
|
|
K |
x |
|
|
K |
x |
|
x2 |
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
2U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2K |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||||||||||||||||
|
1 |
|
d |
2 |
|
|
|
d |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
x |
d |
2 |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Ryi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(7.15) |
||||
|
|
K |
y |
|
|
|
K |
y |
y2 |
|
|
|
|
|
|
y2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
2U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
2Ky |
|
|
i |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
d |
2 |
|
exp |
|
d |
2 |
|
|
|
|
d |
2 |
|
1 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напряжение растяжения в нижней и верхней частях изгибаемого слояпри Rxi Ryi Rxyi в центре нагружения (рис.7.1,точка 0)
xy |
|
|
E h |
|
|
|
|
(7.16) |
|
i |
2 |
при i 1 |
, |
||||||
|
|||||||||
|
|
2Rxy |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
i |
|
|
|
где i – числогребней ивпадинволнового поля.
Некоторое увеличение напряжений от растяжения при изгибе на гребнях и впадинах волн, возникающих от однократного загружения, при суммировании членов ряда и формул (7.1) и (7.2) (рис. 7.1), можно установить путем анализа амплитуд колебаний поверхности упругого полупространства и сравнения их со стандартными волновыми функциями Бесселя [23]. Наиболее пригодной оказывается функция I0 z , которая при z=0 (т.е. под центром нагружения) равна 1. На рис. 7.2 такое сравнение произведено для скорости горизонтального движения синусоидальной нагрузки в 60 и 100 км/ч. Из него следует, что:
–относительные амплитуды вертикальных колебаний упругого полупространства соответствуют по форме функции Бесселя, но больше их на 8÷16%;
–дополнительные напряжения (растяжения и сжатия) после разгрузки равны основным при нагрузке (Кn=1,97 2,09).
50
Это значит, что число воздействий транспортных средств от проезда одной оси (или колеса) увеличивается в 4 раза за счет затухающих колебаний волнового поля до нагружения и после него, а модель волнообразования достаточно близка к функции Бесселя.
51
40
52
Рис. 7.2. Сопоставление амп-
литуд |
колебаний |
упругого |
|||
полупространства |
Ui |
(а) при |
|||
воз-действии |
|
подвижной |
|||
нагрузки |
в |
50 |
|
кН |
с |
амплитудами |
|
волновых |
|||
функций |
Бесселя I0 z (б) и |
||||
расчет |
коэффициента |
пов- |
|||
торности напряжений |
Kп |
(в) |