МЖиГ (Вся теория)
.pdfГлава 7. Аппараты для перемещения жидкостей
Перемещение жидкостей в промышленности осуществляется гидравлическими машинами.
Гидравлические машины, предназначенные для перекачивания капельных жидкостей, называются насосами. В насосах происходит преобразование механической энергии двигателя (чаще всего электрического) в энергию потока движущейся капельной жидкости . Насосы являются одной из самых распространенных разновидностей машин, используемых в бытовой и промышленной практике (начиная с водоснабжения населения и предприятий и кончая подачей топлива в двигателях ракет).
Для преобразования энергии потока движущейся жидкости в полезную работу какого-либо другого механизма применяются гидравлические двигатели или гидропередачах. Гидропередачи широко используются в качестве приводов станков, прокатных станов, прессового и литейного оборудования, дорожных и строительных машин, транспортных и сельскохозяйственных машин, и т.д.
Машины, служащие для сжатия и перемещения сжимаемых жидкостей (газов), называются компрессорными. В отличие от капельных жидкостей, газы значительно изменяют свой объем с изменением давления, причем при сжатии увеличивается внутренняя энергия газа и повышается его температура – то есть процесс сжатия является термодинамическим и это необходимо учитывать при расчете компрессорных машин. Исключение составляют лишь вентиляторы, которые могут рассматриваться как насосы, поскольку создаваемые ими давления невелики и в этом случае сжимаемостью газов можно пренебречь.
7.1. Классификация насосов. Элементы насосной установки
Насосы можно классифицировать по разным признакам:
–по принципу действия;
–по виду подводимой энергии, когда жидкость проходит через насос;
–по назначению;
–по роду перекачиваемых жидкостей;
–по типу привода и т. д.
По принципу действия насосы подразделяются на объемные и динамические. Объемные насосы. В объемных насосах энергия и давление повышаются в
результате вытеснения жидкости из замкнутого пространства телами, движущимися возвратно – поступательно или вращательно. К этой группе относятся поршневые, инжекторные, диафрагменные, ротационные (винтовые, шестеренные, пластинчатые, аксиально- и радиально-поршневые и др.) насосы.
Динамические насосы. В динамических насосах энергия и давление жидкости повышаются за счет центробежных сил или сил инерции. К этой группе относятся лопастные (центробежные, осевые, вихревые) и струйные насосы.
Классификация насосов по основному виду энергии, которая подводится к жидкости в насосе:
–насосы, в которых энергия подводится в основном в виде энергии давления: поршневые, плунжерные, диафрагменные, ротационные, монтежю, гидравлический таран;
91
–насосы, в которых энергия подводится в основном в виде кинетической энергии: лопастные, струйные;
–насосы, в которых изменяется энергия положения: газлифты (эрлифты), сифоны, водоподъемники.
В механических насосах механическая энергия двигателя превращается в энергию перекачиваемой жидкости. В немеханических насосах энергия газа (газлифт, монтежю) или жидкости (струйные, гидравлический таран) в энергию перекачиваемой жидкости.
7.2.Элементы насосной установки
Насосная установка (Рис. 7.1) состоит из насоса 1, всасывающей трубы 4, соединяющей насос с питательным баком 2 и нагнетательной трубы 5, соединяющей насос с напорным баком 3.
В начале всасывающей трубы устанавливается сетка 6 с обратным клапаном 7. Сетка служит для грубой очистки жидкости, поступающей в трубу. Обратный клапан предупреждает утечку жидкости из всасывающей трубы во время остановки насоса и во время его заливки перед пуском.
К всасывающей трубе присоединен вакуумметр 9, к нагнетательной линии – манометр 10. Насос соединен трубами всасывания и нагнетания при помощи монтажных задвижек 8.
Высота всасывания отсчитывается от уровня свободной поверхности жидкости в питательном баке до оси насоса. Высота нагнетания – от оси насоса до уровня свободной
поверхности в напорном баке. |
|
|
Для нормальной работы насоса необходимо: |
|
|
|
p0 pвс pt и pнг pн , |
(7.1) |
где p0 и |
pt – давление на свободной поверхности в питательном и напорном баках |
|
соответственно, |
pвс – давление всасывания на входе в насос, |
pнг – давление нагнетателя |
на выходе из насоса, pн – давление насыщенных паров перекачиваемой жидкости.
92
Рис. 7.1. Схема насосной установки
7.3.Основные рабочие параметры насосов
Основные рабочие параметры насосов: напор, подача, мощность, КПД и всасывающая способность.
Подача или объемная производительность насоса Vɺ – объемное количество жидкости, подаваемой насосом в нагнетательную трубу за единицу времени.
Напор насоса Н – это удельная энергия, отнесенная к единице веса, приобретенная жидкостью в результате прохождения через насос.
Полный напор жидкости на входе обозначим через H1 , на выходе – H2 :
|
|
|
|
p |
|
|
w2 |
|
h , |
|
H |
|
|
вс |
|
|
вс |
|
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
1 |
|
|
ρg |
|
|
|
2g |
|
вс |
|
|
|
|
p |
|
|
|
w2 |
(7.2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h . |
||
H |
|
|
нг |
|
нг |
|||||
|
|
|
|
|||||||
|
2 |
|
|
ρg |
|
|
|
2g |
|
вс |
В этих уравнениях wвс , wнг – |
скорости на линиях всасывания и нагнетания |
соответственно; рвс , рнг – давление жидкости перед входом в насос и после выхода из насоса соответственно; hвс – высота всасывания.
Напор насоса найдем как H H2 |
H1 . Тогда из уравнений (6.2) определим напор, |
||||||
развиваемый насосом: |
|
|
|
|
|
|
|
H |
p |
p |
|
w2 |
w2 |
|
|
нг |
вс |
нг |
вс |
. |
(7.3) |
||
|
|
|
|
||||
|
|
ρg |
|
2g |
|
Величины pнг и pвс могут быть определены манометром и вакуумметром. Преобразуем уравнение (7.3), выразив её через параметры насосной установки. Для
этого запишем уравнение Бернулли для сечений 0–0 и 1–1, а также 2–2 и н–н (Рис. 7.2). Из 93
них найдем рвс , рнг , wвс , wнг и подставим в уравнение (7.3). В результате получим (скорости изменения положения свободных поверхностей в питательных и напорных баках пренебрежимо малы по сравнению со скоростями движения жидкости в трубопроводах):
H |
pн p0 |
hнг |
hвс hнг hвс. |
(7.4) |
|
|
|
||||
|
ρg |
|
|
||
Согласно уравнению (7.4) напор, развиваемый насосом Н, расходуется на |
|||||
преодоление противодавления |
pн p0 |
, на подъем жидкости h |
h и на преодоление |
||
|
|||||
|
|
ρg |
нг |
вс |
|
|
|
|
|
всех (местных и по длине) гидравлических сопротивлений линии всасывания hвс и
нагнетания hнг .
Рис. 7.2. Схема насосной установки
В случае равенства давлений в питательном и напорном баках, уравнение упрощается и принимает вид:
H hнг hвс hнг hвс. (7.5) Уравнение (7.4) для напора насоса записано через параметры насосной установки.
Поскольку параметры насоса и сети одинаковы Hн Hc , Vɺн Vɺс , уравнение (7.4) может
быть принято за уравнение сети трубопроводов. Определим мощность и КПД насоса (Рис. 7.3).
94
Весовую подачу насоса можно |
подразделить по формуле: |
|
Gɺ |
Vɺρg. |
(7.6) |
Тогда полезная мощность насоса N0 будет определена как: |
|
|
N0 |
ɺ |
(7.7) |
GH. |
Рис. 7.3. Схема мощностей и КПД насоса
Мощность на валу насоса Nв превышает N0 на величину всех энергетических потерь, имеющих место в процессе преобразования энергии внутри насоса. Эти потери обычно учитываются полным КПД насоса ηн :
|
Nв |
|
|
N0 |
. |
|
|
|
|
(7.8) |
|||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ηн |
|
|
|
|
||
Потери энергии в насосе принято расчленять на три составляющих: |
|||||||||||||
гидравлические, объемные и механические: |
|
|
|
|
|||||||||
ηн =ηг ηo ηм . |
|
(7.9) |
|||||||||||
Гидравлические потери обусловлены потерей напора при движении жидкости в |
|||||||||||||
самом насосе H и учитываются с помощью гидравлического КПД ηг : |
|||||||||||||
ηг |
|
|
|
Н |
. |
|
(7.10) |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Н Н |
|
|||||||||||
Объемные потери связаны с потерей энергии вместе с утекающей жидкостью в |
|||||||||||||
количестве Vɺ и учитываются с помощью объемного КПД η |
o |
: |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
η |
|
|
|
|
Vɺ |
|
. |
|
|
(7.11) |
|||
o |
Vɺ Vɺ |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Потери мощности на механическое трение в подшипниках, сальниках и др. Nт |
|||||||||||||
учитывается с помощью механического КПД ηм : |
|
|
|||||||||||
ηм |
|
Nв Nт |
. |
|
(7.12) |
||||||||
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Nв |
|
|
|
|
Величина Nв Nт |
Nи представляет собой мощность, затрачиваемую насосом в |
|||||
рабочей полости насоса, и называется индикаторной мощностью. |
|
|||||
Произведение ηг ηo |
представляет собой индикаторный КПД насоса ηи : |
|
||||
|
ηи ηг ηo |
Nо |
. |
(7.13) |
||
|
|
|||||
|
|
|
|
Nи |
|
|
Мощность, подведенная к редуктору, определяется: |
|
|||||
|
Np |
Nв |
. |
(7.14) |
||
|
|
|||||
|
|
ηр |
|
Мощность, подведенная к двигателю, определяется:
95
N
Nдв η р . дв
Установочная мощность двигателя берется с запасом:
Nуст kNз Nдв ,
где kNз – коэффициент запаса мощности. Значение Большие значения kNз берутся при малых мощностях.
Определим КПД насосной установки ηуст :
(7.15)
(7.16) kNз меняется от 1,1 до 1,4.
ηуст |
ηн ηр ηдв. |
(7.17) |
Тогда установочная мощность двигателя определяется: |
|
|
Nуст |
kNз ηуст No. |
(7.18) |
Всасывающая способность будет рассмотрена позже для каждого вида насоса в отдельности.
7.4.Лопастные насосы
7.4.1.Центробежные насосы
Среди лопастных насосов центробежные насосы являются наиболее распространенными.
Рассмотрим устройство и принцип действия центробежных насосов (Рис. 7.4). Центробежный насос состоит из рабочего колеса 1, корпуса 2, приводного вала 3,
всасывающего 4 и нагнетающего 5 трубопроводов.
В центробежном насосе передача энергии от электродвигателя потоку жидкости осуществляется при помощи рабочего колеса с профилированными лопатками. При вращении рабочего колеса насоса жидкость, заполняющая пространство между лопатками, также приводится во вращение. Под влиянием центробежных сил жидкость перемещается к периферии колеса и выбрасывается в канал (спиральная камера), окружающий колесо. Одновременно на входе в рабочее колесо давление понижается (становится ниже атмосферного). Под действием образовавшегося перепада давлений жидкость непрерывно всасывается насосом. Так как окружная скорость на периферии больше, чем у входа на лопатки, абсолютная скорость на выходе с лопатки становится больше, чем на входе. Скорость движения жидкости, выходящей из каналов рабочего колеса, составляет 20–80 м/с. Таким образом, жидкость, пройдя через рабочее колесо, получает приращение кинетической энергии.
96
Рис. 7.4. Схема центробежного насоса
В дальнейшем кинетическая энергия, полученная жидкостью, преобразуется в потенциальную (энергию давления) в спиральной камере (улитке) насоса, поперечное сечение которой постепенно увеличивается к выходному патрубку. При этом скорость жидкости снижается, и кинетическая энергия потока частично преобразуется в энергию давления. Скорость движения в нагнетательном патрубке должна быть не более 3–5 м/с.
а) |
б) |
в) |
г) |
Рис. 7.5. Схемы рабочих колес центробежных насосов:
а – одноступенчатый; б – многоступенчатый; в – с односторонним подводом жидкости; г – с двусторонним подводом жидкости
Центробежные насосы перед пуском необходимо заливать прокачиваемой жидкостью, так как разрежение, создаваемое при вращении рабочего колеса в воздушной среде, недостаточно для подъема жидкости к насосу. Для того чтобы жидкость могла удерживаться в насосе, на нижнем конце всасывающей трубы, спускаемом в питательный бак или водоем, устанавливают приёмный (обратный) клапан с сеткой-фильтром. Приёмный клапан пропускает жидкость только в одном направлении – к насосу.
Центробежные насосы различают по:
–числу ступеней (Рис. 7.5, а,б);
–способу подвода жидкости к колесу (Рис. 7.5, в,г);
–величине создаваемого напора H и подачи Vɺ ;
–назначению и по другим признакам.
7.4.2.Основное уравнение центробежных машин
(уравнение Эйлера)
Основное уравнение определяет напор, создаваемый машиной.
97
В настоящее время существует две теории, с помощью которых получают основное уравнение центробежных машин – вихревая и струйная теории.
Рассмотрим струйную теорию Эйлера.
При протекании жидкости через канал между лопатками колеса каждая частица жидкости участвует в двух основных движениях: относительном – вдоль линии канала со скоростью w и переносном с окружной скоростью u ωr , где – угловая скорость вращения колеса, r – радиус окружности, на которой находится в данный момент частица жидкости.
Абсолютная скорость c частицы складывается геометрически из скоростей переносного и относительного движений:
|
|
|
|
|
. |
(7.19) |
c |
u |
w |
В данном случае скорости переносного движения различны для различных точек. Будем считать, что траектория частицы жидкости совпадает с очертанием профиля
лопатки. Такую картину наблюдали бы, если бы число лопаток было бесконечно велико, а их толщина была бесконечно малой. Это означает, что относительная скорость w является касательной во всех точках к профилю лопатки. Переносная скорость u направлена по касательной к окружности.
Индексами 1 обозначим величины, относящиеся к входному сечению, а индексами
2 – к выходному. Углы β1 и β2 (между касательной к окружности и касательной к лопатке) называются углами входа и выхода лопаток, углы α1 и α2 (между касательной к окружности и абсолютной скоростью) – углами входа и выхода жидкости (Рис. 7.6).
Рис. 7.6. Картина скоростей рабочего колеса центробежного насоса
Для вывода основного уравнения центробежных машин воспользуемся теоремой о моменте количества движения. Для нашего случая она может быть сформулирована следующим образом: изменение в единицу времени момента количества движения относительно оси колеса равна крутящему моменту на валу машины.
Крутящий момент на валу машины Мкр определяется как:
98
Мкр |
Nт |
|
Gɺт Hт |
. |
(7.20) |
|
|
||||
|
ω |
ω |
|
Здесь Nт – мощность на валу машины, – угловая скорость вращения вала, Gɺт –
весовая подача машины, Hт – теоретический напор машины при бесконечном числе лопаток.
Момент количества движения жидкости в единицу времени на входе жидкости в рабочее колесо:
М1кд Мсɺ 1l1,
на выходе:
М2кд Мсɺ 2l2 ,
изменение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
кд |
М |
2кд |
М |
1кд |
Мɺ |
с l с l . |
(7.21) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 2 |
1 1 |
|
|||||
Здесь Мɺ – массовая подача жидкости. |
|
|
|
||||||||||||
В выражении (7.21) неизвестные величины l1, l2 заменим через известные. С этой |
|||||||||||||||
целью общую скорость c разложим на две составляющие: |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
(7.22) |
|||
|
|
|
|
c |
c |
cu . |
|
|
|||||||
Здесь cm – меридианальная (радиальная) |
скорость, проходящая |
через центр |
|||||||||||||
рабочего колеса и момента не дает; cu |
|
– проекция абсолютной скорости на направление |
переносной скорости u, для которой плечо r. С учетом этого перепишем уравнение (7.21):
М |
кд |
Мɺ |
c l |
c l Мɺ c r |
c r |
. |
|
(7.23) |
|||||||||
|
|
|
|
|
2 2 |
|
|
|
1 1 |
u2 2 |
u1 1 |
|
|
|
|||
По теореме: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
М |
|
или |
|
Gɺт Hт |
Мɺ c |
|
r c |
r |
. |
(7.24) |
|||||
кд |
кр |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ω |
u2 |
2 |
u1 1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решая зависимость относительно Hт , получим: |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
H |
|
|
1 |
|
u c |
u c |
. |
|
|
|
|
(7.25) |
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
g |
2 u2 |
1 u1 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Это и есть основное уравнение центробежных машин – уравнение Эйлера. Оно было получено Эйлером в 1754 году, а центробежный насос был изобретен в 1835 году.
С целью достижения максимального значения Hт рабочие колеса обычно выполняют так, что жидкость входит на лопатку почти радиально. В этом случае 1 = 90 и Сu1 0 . Тогда получим:
Hт |
u2cu2 |
. |
(7.26) |
|
|||
|
g |
|
Действительный напор H, создаваемый насосом, меньше теоретического по двум причинам:
–часть напора затрачивается на преодоление гидравлических сопротивлений внутри насоса;
–не все частицы жидкости в канале между двумя лопатками движутся по одинаковым траекториям, вследствие этого возникает циркуляция жидкости в канале.
Первое учитывается гидравлическим КПД ηг , второй – коэффициентом конечного
числа лопаток Kz .
99
В результате для действительного напора H получим выражение:
H ψ u22 , (7.27)
2g
где ψ 2ηг Kz – коэффициент напора, – коэффициент закручивания потока =
cu2 . u2
Для насосов со спиралеобразным отводом жидкости из рабочего колеса
ψ0,7 0,9 , для насосов турбинного типа (с направляющим аппаратом в корпусе насоса)
ψ0,9 1,1.
По формуле (7.27) определяется, обычно, ориентировочное значение напора центробежного насоса.
7.4.3.Характеристики центробежных насосов
Зависимости напора H, потребляемой мощности Nв и КПД насоса ηн от его производительности (подачи) при постоянном числе оборотов рабочего колеса n
называются характеристиками насоса. Главная характеристика – зависимость H Vɺ . Теоретические характеристики получают на основе анализа основного уравнения
центробежных машин, действительные (рабочие) характеристики строятся на основании
обработки результатов испытаний реальных машин. |
|
||||||||
Пусть α1 90 |
, тогда cu1 0, и для анализа можно использовать уравнение (7.26). |
||||||||
Однако это уравнение не содержит необходимый параметр Vɺ |
– подачу. Поэтому |
||||||||
преобразуем это уравнение, заменив cu2 , исходя из треугольника скоростей (рис. 6.7): |
|||||||||
ac u2, ab cu2, bс u2 cu2 , |
|
|
|||||||
u |
2 |
c |
|
c |
ctgβ |
2 |
, |
|
|
|
u2 |
|
m2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
cu2 u2 cm2 |
ctgβ2. |
(7.28) |
Скорость |
cm2 |
– меридианальная |
(радиальная) скорость |
выхода жидкости из |
рабочего колеса насоса (Рис. 7.7). Умножая cm2 на площадь выхода жидкости из рабочего колеса, можно найти подачу насоса:
|
|
Vɺ c |
m2 |
F c |
m2 |
2πr |
b η |
ст |
. |
|
|
|
(7.29) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|||
где b2 – расстояние между дисками рабочего колеса, ηст |
– коэффициент стеснения, |
|||||||||||||||
учитывающий наличие лопаток. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Уравнение (7.26) с учетом (7.28) и (7.29) представим в виде: |
||||||||||||||||
|
u |
2 |
u2 cm2 ctgβ2 |
u |
2 |
|
Vɺ |
|
|
|
||||||
Нт |
|
|
u2 |
|
|
ctgβ |
|
. |
(7.30) |
|||||||
|
|
g |
|
|
2 |
|||||||||||
|
g |
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
100