- •СодержАние
- •Список Основных условных обозначений
- •Введение
- •1. Холодильные агенты
- •Озоноразрушающие cfc- и hcfc-хладагенты
- •Озонобезопасные синтетические хладагенты
- •Cмесевые озонобезопасные хладагенты
- •«Природные» хладагенты
- •2. Холодильные масла
- •2.1. Назначение и классификация
- •Технические показатели холодильных масел
- •Классы вязкости масел по iso 3448
- •Значения вязкости различных масел
- •Показатели холодильных масел
- •Температурные показатели смазочных масел
- •2.2. Растворы
- •Растворимость r717 в минеральном масле
- •2.3. Масла в низкотемпературных системах
- •Показатели масел, исследованных на пенообразование
- •Максимальные значения коэффициентов пенообразования (Kп, max) для растворов масло–хладагент
- •Совместимость хладагентов и смазочных масел
- •Влагосодержание в холодильных маслах
- •Холодильные масла и материалы
- •Значение показателей масел
- •3. Равновесные и неравновесные свойства
- •3.1. Вязкость
- •Кинематическая вязкость холодильных масел
- •Коэффициенты а1, а2 и а3 в уравнении Егера и Лефлера
- •3.2. Плотность
- •Плотность холодильных масел при температуре 20 °с
- •Коэффициенты для расчета плотности масел типов рое и nрое
- •Коэффициенты уравнения Редлиха–Кистера
- •Двойные системы
- •Характеристики смазочных масел
- •3.3. Теплоемкость
- •Значения теплоемкости холодильных масел
- •3.4. Теплопроводность
- •Значения коэффициентов а и в
- •Значения λ30 и холодильных масел
- •Теплопроводность холодильных масел
- •3.5. Поверхностное натяжение
- •Поверхностное натяжение масел σ при температуре 50 °с
- •3.6. Теплота парообразования
- •3.7. Псевдокритические параметры
- •3.8. Фазовое равновесие
- •Коэффициенты уравнения для расчета давления паров холодильных масел
- •Коэффициенты аi и bi уравнения для раствора r22 с маслом ав
- •Коэффициенты уравнения Вагнера для раствора r134а–рое
- •3.9. Кажущаяся молекулярная масса масел и растворов
- •3.10. Энтальпия
- •Приложения Приложение 1 Технологии получения масел
- •1. Нефтяные масла
- •1.2. Синтетические масла
- •1.2.1. Синтетические углеводороды
- •1.2.2. Сложные эфиры
- •Физико-химические свойства сложных эфиров
- •1.2.3. Полиалкиленгликоли
- •Физико-химические свойства паг
- •1.2.4. Олигоорганосилоксаны
- •Свойства олигоорганосилоксановых масел
- •Приложение 2 Физико-химические свойства масел
- •Характеристики масел хф 12-16, хф 22-24, хф 22с-16
- •Характеристики масел eal Arctic Mobil, Icematic sw22 Castrol
- •Характеристики холодильных масел хс-40 и хс-40м
- •Характеристика холодильного масла Planetelf pag 488
- •Характеристика холодильного масла pag 244
- •Коэффициенты поверхностного натяжения масел
- •Теплофизические свойства масел
- •Характеристики холодильного масла хс-100
- •Характеристики масла ипм-10
- •Теплофизические свойства раствора фреон 12–масло хф-12
- •Приложение 3 Методы стандартизации масел
- •Приложение 4 Теплофизические и термодинамические свойства холодильных агентов
- •Теплофизические свойства воды на линии насыщения [31]
- •Термодинамические свойства воды и водяного пара на линии насыщения (по температуре) [31]
- •Термодинамические свойства воды и водяного пара на линии насыщения (по давлению) [31]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного водяного пара [31]
- •Термодинамические свойства четыреххлористого углерода (хладагент r10) на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства хладагента r11 на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства хладагента r12 на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r12 [32]
- •Термодинамические свойства хладагента r12 на линии насыщения [32]
- •Термодинамические свойства хладагента r13 на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства хладагента r13 на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства четырехфтористого углерода (хладагент r14) на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства хладагента r12в1 на линии насыщения [28]
- •Теплофизические свойства хладагента r13в1 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r20 на линии насыщения [34]
- •Термодинамические свойства хладагента r21 на линии насыщения [34]
- •Теплофизические свойства хладагента r21 на линии насыщения [34]
- •Термодинамические свойства хладагента r22 на линии насыщения [34]
- •Теплофизические свойства хладагента r22 на линии насыщения [34]
- •Термодинамические свойства хладагента r23 на линии насыщения [34]
- •Теплофизические свойства хладагента r23 на линии насыщения [34]
- •Теплофизические свойства хладагента r32 на линии насыщения [33, 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r32 [33, 35]
- •Теплофизические свойства хладагента r113 на линии насыщения [33]
- •Термодинамические свойства хладагента r113 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r114 на линии насыщения [33]
- •Термодинамические свойства хладагента r114 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r115 на линии насыщения [33]
- •Термодинамические свойства хладагента r115 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r123 на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства хладагента r123а на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства хладагента r124а на линии насыщения [36]
- •Термодинамические свойства хладагента r125 на линии насыщения [37]
- •Теплофизические свойства хладагента r125 на линии насыщения [37]
- •Теплофизические свойства хладагента r132b на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства насыщенной жидкости хладагента r133а [ 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r133а [ 35]
- •Термодинамические свойства хладагента r134а на линии насыщения [38]
- •Теплофизические свойства хладагента r134a на линии насыщения [38]
- •Теплофизические свойства хладагента r142b на линии насыщения [33, 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r142b [33, 35]
- •Теплофизические свойства хладагента r143а на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства хладагента r152а на линии насыщения [33, 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r152а [33, 35]
- •Теплофизические свойства хладагента rс318 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r404а на линии насыщения [39]
- •Теплофизические свойства хладагента r407с на линии насыщения [40]
- •Теплофизические свойства хладагента r410а на линии насыщения [41]
- •Теплофизические свойства хладагента r502 на линии насыщения [28, 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r502 [28, 35]
- •Теплофизические свойства хладагента r503 на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства хладагента r507 на линии насыщения [42]
- •Теплофизические свойства аммиака (r717) на линии насыщения [37, 43]
- •Термодинамические свойства аммиака (r717) на линии насыщения [43]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара аммиака (r717) [37, 43]
- •Термодинамические свойства диоксида углерода (r744) на линии насыщения [31, 44]
- •Теплофизические свойства диоксида углерода (r744) на линии насыщения [31, 44]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара диоксида углерода (r744) [31, 44]
- •Термодинамические свойства пропана (r290) на линии насыщения [45]
- •Теплофизические свойства пропана (r290) на линии насыщения [45, 46]
- •Термодинамические свойства изобутана (r600а) на линии насыщения [46]
- •Теплофизические свойства изобутана (r600a) на линии насыщения [46]
- •Список литературы
- •Свойства холодильных масел и маслофреоновых растворов
Озонобезопасные синтетические хладагенты
Хладагент |
Химическая формула |
t0, °C |
tкр, °C |
ркр, бар |
GWP |
R23 |
CHF3 |
–82,1 |
25,9 |
48,7 |
12000 |
R32 |
CH2F2 |
–51,7 |
78,2 |
58,0 |
550 |
R125 |
CHF2–CF3 |
–48,1 |
66,2 |
36,3 |
3400 |
R143a |
CH3–CF3 |
–47,2 |
72,9 |
38,3 |
4300 |
R218 |
C3F8 |
–36,6 |
71,9 |
26,77 |
8600 |
R134a |
CH2F–CF3 |
–26,1 |
101,1 |
40,6 |
1300 |
R152a |
CH3–CHF2 |
–24,0 |
113,3 |
45,0 |
120 |
R13I1 |
CF3I |
–22,5 |
122,0 |
40,5 |
1 |
R227ea |
CF3–CHF–CF3 |
–15,6 |
102,8 |
29,5 |
3500 |
R236fa |
CF3–CH2–CF3 |
–1,4 |
124,9 |
31,8 |
9400 |
R245fa |
CHF2–CHF–CHF2 |
15,1 |
154,1 |
36,4 |
950 |
Таблица 1.4
Cмесевые озонобезопасные хладагенты
Хладагент |
Состав |
t0, °C |
Δt, °C (глайд) |
tкр, °C |
GWP |
R413A |
R134a/R218/R600a |
–35 |
6,9 |
101 |
1900 |
R404A |
R143a/R125/R134a |
–47 |
0,7 |
73 |
3800 |
R507 |
R143a/R125 |
–47 |
0,0 |
71 |
3900 |
R407C |
R32/R125/R134a |
–44 |
7,4 |
87 |
1700 |
R417A |
R125/R134a/R600 |
–43 |
5,6 |
90 |
2200 |
R410A |
R32/R125 |
–51 |
0,2 |
72 |
2000 |
R508A |
R23/R116 |
–86 |
0,0 |
13 |
12000 |
Таблица 1.5
«Природные» хладагенты
Хладагент |
Обозна-чение |
Химическая формула |
М, кг/моль |
Тн.к, К |
Ткр, К |
ркр, МПа |
Воздух |
R729 |
– |
28,96 |
78,57 |
132,52 |
3,79 |
Аммиак |
R717 |
NH3 |
17,03 |
239,56 |
405,40 |
11,39 |
Диоксид углерода |
R744 |
CO2 |
44,01 |
194,75 |
304,13 |
7,377 |
Этан |
R170 |
C2H6 |
30,07 |
184,31 |
305,33 |
4,872 |
Пропан |
R290 |
C3H8 |
44,1 |
230,77 |
369,85 |
4,248 |
Изобутан |
R600a |
C4H10 |
58,12 |
261,21 |
407,85 |
3,640 |
Н-бутан |
R600 |
C4H10 |
58,12 |
272,21 |
425,16 |
3,796 |
Циклопропан |
RС270 |
C3H6 |
42,08 |
197,15 |
397,80 |
5,495 |
Циклопентан |
|
C5H10 |
70,13 |
322,15 |
511,70 |
4,508 |
Пропилен |
R1270 |
C3H6 |
42,08 |
225,17 |
364,90 |
4,613 |
Диметилэфир |
RE170 |
C2H6O |
46,07 |
248,25 |
400,05 |
5,32 |
Азеотропная смесь |
R723 |
60 % NH3, 40 % C2H6O |
23,0 |
236,35 |
404,15 |
11,0 |
В табл. 1.1–1.4 указаны потенциалы глобального потепления (GWP) и разрушения озонового слоя (ODP). Для озонобезопасных хладагентов естественно ODP = 0. Природные хладагенты практи-чески не влияют на процессы глобального потепления. Потенциал GWP для диоксида углерода принят равным единице, для аммиака – нулю. Потенциалы глобального потепления изобутана (R600a), пропана (R290) и пропилена (R1270) равны трем.
Азеотропные смеси при фазовых переходах неизотермичны, т. е. при этом изменяется температура кипения и конденсации. Величина неизотермичности указана в таблицах в градусах и в технической литературе называется «температурный глайд». В принципе для процес-сов кипения и конденсации глайды отличаются, но различие невелико, поэтому берется одно значение температурного глайда ∆t для характеристики процессов фазового перехода (см. табл. 1.4).
Мониторинг за содержанием фреонов в атмосфере Земли ведется с 1975 г. За прошедшие годы отмечены стабилизация уровня присутствия фреонов R11, R12 и рост концентрации фреонов R22, R141в, R142в, R23, R152а и R134а. Участки атмосферы, так называе-мые «озоновые дыры», где концентрация озонового слоя существенно ниже по сравнению с его нормальным состоянием, наблюдаются над Австралией, в Антарктиде, Арктике, средних широтах. Согласно докладу комитета ООН по защите окружающей среды (ЮНЭП) «Геоэкологическая перспектива 3», ситуация с озоновым слоем в целом скорее пессимистична.
С 1996 г. производство CFC-хладагентов запрещено, но в сот-нях миллионов домашних холодильников, десятках тысяч чиллеров и тепловых насосов находятся тысячи тонн фреонов R11 и R12. Исключительно широко востребован фреон R22.
Россия ратифицировала Киотский протокол в декабре 2004 г., и в феврале 2005 г. он вступил в юридическую силу. Япония, США, Австралия, Южная Корея, Индия и КНР подписали альтернативное Киотскому протоколу соглашение «Азиатско-Тихоокеанское партнерство чистого развития, энергетической безопасности и изменения климата». Страны, ратифицировавшие Киотский протокол, ответственны примерно за 60 % выбросов парниковых газов; страны Партнерства – примерно за 40 %.
Эмиссии парниковых газов принято оценивать в эквиваленте выбросов углекислого газа. Стоимость эквивалент-тонны СО2 достаточно ощутима – от 20 до 300 долларов США. При оценке эквивалентов эмиссии СО2 учитывают прямые эмиссии хладагентов в атмосферу и эквиваленты эмиссий диоксида углерода, связанные с затратами электроэнергии за все время работы низкотемпературной системы (TEWI), затраты энергии на производство, рециклирование и утилизацию хладагента, затраты энергии на создание элементов холодильной установки (LCCP, LCA) и т. д. Эмиссии хладагентов из бытовых холодильных приборов не превышают 7 % заправки, из стационарных систем кондиционирования воздуха – от 3 до 20 %, в транспортных системах СКВ – до 55 % и более. В супермаркетах потери хладагентов достигают 40 % заправки. В целом эмиссии хладагентов всех видов низкотемпературных систем оценивают в 20 %. Остальные четыре пятых – косвенное воздействие систем генерации холода, т. е. выбросы диоксида углерода, связанные с производством электроэнергии, затраченной на эксплуатацию холодильной установки, а также ее элементов, тепловой изоляции, и т. д.
Снижение эквивалентной эмиссии диоксида углерода предполагается достичь уменьшением массы заправляемого хладагента, переходом на использование хладагентов с меньшим потенциалом глобального потепления GWP и технологий, полностью исключающих применение парниковых газов. Так, аэрозольные дезодоранты заменяют на твердые аэрозольные ингаляторы порошкового типа. Вспениватель для производства изоляции R141b заменит циклопентан. Вместо очистителей на основе HCFC-хладагентов начинают применять гидрофторэфиры (HFE) и хладагенты типа HFC – соединения с более низким потенциалом GWP, традиционные растворители с хлором, оксидированные растворители, углеводороды, например, R245fa.
В странах Европы запрещено применение HFC-хладагентов. Закон о регулировании F-газов обусловливает постепенный отказ к 2011 г. и от хладагента R134a в новых системах кондиционирования транспортных средств, а с 2017 г. – замену в них R134a на хладагенты с GWP менее 150. Франция предполагает снизить количество используемых F-газов с 16 000 до 2000 т и обеспечить уменьшение эмиссионной составляющей TEWI на 90 %.
Устранение эмиссий парниковых газов и переход на природ-ные хладагенты – лишь небольшая часть проблемы, поскольку 80 % общего вклада в глобальное потепление связано с энергоэффективностью холодильных систем. Применение частотного регулирования производительности холодильного компрессора и вентиляторов воздушных конденсаторов, своевременной оттайки, электронных систем контроля и регулирования, конструкций компрессоров, ориентированных на конкретный хладагент, позволяет сократить энергозатраты на 20–50 %.
Сегодня самым используемым хладагентом F-класса является R22. Этот HCFC-хладагент относится к числу озоноразрушающих веществ, но более низкое значение ODP дает ему существенное преимущество перед фреоном R12. Протокольно разрешенных предель-ных сроков производства R22 достаточно для среднесрочного планирования новых систем и его применения в существующем оборудовании (2020 г.). Для Индии и Китая эти сроки на 10 лет больше, т. е. до 2030 г.
Резервы оптимизации энергопотребления, тем не менее, огром-ны. Анализ показывает, что в одной трети холодильных установок не проводят тестирование хладагентов, их замену и очистку. Уровень влажности в системе превышает допустимые пределы, а в 20 % установок обнаружено наличие кислот и значительное превышение содержания масла. Даже снижение температуры конденсации или повышение температуры кипения на один градус дает до 4–5 % экономии. Важны правильный дизайн установки и продуманный выбор хладагента. В одной из установок переход на хладагент R410A позволил снизить энергопотребление почти на 10 % по сравнению с ранее применяемыми хладагентами R407C и R134a.
В 2005 г. США ввели национальные стандарты (MEPS) затрат энергии на производство холода в ресторанах, супермаркетах и других коммерческих структурах. Европейский Союз вводит стандарты, планируя снизить к 2020 г. на 20 % нынешний уровень потребления энергии. Обсуждают в Европе и возврат к потреблению нефти на уровне 1990 г. В этом случае придется потреблять 1520 Мт нефти в год вместо планируемых 1900 Мт на 2020 г.
Последствия глобального потепления обусловили переход холодильной техники на природные хладагенты. Аммиачные холодиль-ные установки становятся приоритетными: аммиак дешев, производится в России, экологически безопасен, термодинамически, пожалуй, уступает только воде.
Альтернатива аммиаку – азеотроп R723 (60 % R717 по массе и 40 % RE-170). Присутствие диметилового эфира (RE-170) снижает температуру конца сжатия в компрессоре на 10–20 градусов, улучшает растворимость минерального масла в хладагенте, несколько повышает холодильный коэффициент. Известно о применении азеотропа R723 в системах с медными трубопроводами.
Многие промышленные аммиачные системы эксплуатируются десятки лет. Причем на 1 кВт холода расходуются нередко десятки килограммов аммиака. Снижение этого показателя необходимо, как минимум, на порядок. В России уже появились аммиачные чиллеры с растворимым в аммиаке маслом и потреблением порядка 100 г R717 на 1 кВт холода.
Температуры на уровне минус 50 °С достигают с помощью кас-кадных схем: аммиак – в верхней ветви каскада, диоксид углерода – в нижней. Каскадную установку применяют на борту рыболовных траулеров. Время замораживания рыбы при этом сократилось на четверть, а ожидаемая экономия энергии – порядка 20 %.
Аммиак опасен, особенно в большом объеме. Бесспорны тен-денции децентрализации аммиачных установок, замены батарейных систем охлаждения, применения малоаммиакоемких воздухоохладителей, создания агрегатированных блочных установок с минимальной заправкой аммиаком.
Возрождается приоритет диоксида углерода. В 2008 г. в Европе ожидается продажа 100 тыс. автомобильных кондиционеров на СО2 и 2 млн – в 2011 г. Диоксид углерода – реальный конкурент хладагента R134a в системах кондиционирования для автомобилей. За последние 10 лет эффективность систем, использующих СО2, значительно возросла. Повышение этих показателей в ближайшие годы ожидается на уровне 20–45 %.
Диоксид углерода используют в каскаде не только с аммиаком, но и с R404A, R410A и пропаном. Созданы системы с дросселированием СО2 для низких и средних температур. В Японии производят тепловые насосы на основе диоксида углерода для горячего во-доснабжения, изготавливают сотни тысяч тепловых насосов типа ЕСО-CUTE. Число этих установок к 2010 г. в Японии превысит несколько миллионов.
В бытовых холодильных приборах используются углеводо-роды. Изобутан (R600a) приходит на смену R134a и R12 в домашних холодильниках. Циклопентан заменяет R141b в тепловой изоляции. Оконные кондиционеры с R22 переводят на пропан (R290). Потребление электроэнергии в этом случае снижается более чем на 12 %, а заправка пропана в системе – практически вдвое. Так, в системе холодопроизводительностью 5 кВт находится порядка 500 г пропана. При полной эмиссии пропана его концентрация в типовом кондиционируемом помещении не превышает предела взрывоопасности. Углеводороды применяются в торговом холодильном оборудовании в герметичных системах небольшой единичной мощности. Альтернативой хладагентам R404A и R134a теперь становятся хладаген-ты R600a и R290.