- •СодержАние
- •Список Основных условных обозначений
- •Введение
- •1. Холодильные агенты
- •Озоноразрушающие cfc- и hcfc-хладагенты
- •Озонобезопасные синтетические хладагенты
- •Cмесевые озонобезопасные хладагенты
- •«Природные» хладагенты
- •2. Холодильные масла
- •2.1. Назначение и классификация
- •Технические показатели холодильных масел
- •Классы вязкости масел по iso 3448
- •Значения вязкости различных масел
- •Показатели холодильных масел
- •Температурные показатели смазочных масел
- •2.2. Растворы
- •Растворимость r717 в минеральном масле
- •2.3. Масла в низкотемпературных системах
- •Показатели масел, исследованных на пенообразование
- •Максимальные значения коэффициентов пенообразования (Kп, max) для растворов масло–хладагент
- •Совместимость хладагентов и смазочных масел
- •Влагосодержание в холодильных маслах
- •Холодильные масла и материалы
- •Значение показателей масел
- •3. Равновесные и неравновесные свойства
- •3.1. Вязкость
- •Кинематическая вязкость холодильных масел
- •Коэффициенты а1, а2 и а3 в уравнении Егера и Лефлера
- •3.2. Плотность
- •Плотность холодильных масел при температуре 20 °с
- •Коэффициенты для расчета плотности масел типов рое и nрое
- •Коэффициенты уравнения Редлиха–Кистера
- •Двойные системы
- •Характеристики смазочных масел
- •3.3. Теплоемкость
- •Значения теплоемкости холодильных масел
- •3.4. Теплопроводность
- •Значения коэффициентов а и в
- •Значения λ30 и холодильных масел
- •Теплопроводность холодильных масел
- •3.5. Поверхностное натяжение
- •Поверхностное натяжение масел σ при температуре 50 °с
- •3.6. Теплота парообразования
- •3.7. Псевдокритические параметры
- •3.8. Фазовое равновесие
- •Коэффициенты уравнения для расчета давления паров холодильных масел
- •Коэффициенты аi и bi уравнения для раствора r22 с маслом ав
- •Коэффициенты уравнения Вагнера для раствора r134а–рое
- •3.9. Кажущаяся молекулярная масса масел и растворов
- •3.10. Энтальпия
- •Приложения Приложение 1 Технологии получения масел
- •1. Нефтяные масла
- •1.2. Синтетические масла
- •1.2.1. Синтетические углеводороды
- •1.2.2. Сложные эфиры
- •Физико-химические свойства сложных эфиров
- •1.2.3. Полиалкиленгликоли
- •Физико-химические свойства паг
- •1.2.4. Олигоорганосилоксаны
- •Свойства олигоорганосилоксановых масел
- •Приложение 2 Физико-химические свойства масел
- •Характеристики масел хф 12-16, хф 22-24, хф 22с-16
- •Характеристики масел eal Arctic Mobil, Icematic sw22 Castrol
- •Характеристики холодильных масел хс-40 и хс-40м
- •Характеристика холодильного масла Planetelf pag 488
- •Характеристика холодильного масла pag 244
- •Коэффициенты поверхностного натяжения масел
- •Теплофизические свойства масел
- •Характеристики холодильного масла хс-100
- •Характеристики масла ипм-10
- •Теплофизические свойства раствора фреон 12–масло хф-12
- •Приложение 3 Методы стандартизации масел
- •Приложение 4 Теплофизические и термодинамические свойства холодильных агентов
- •Теплофизические свойства воды на линии насыщения [31]
- •Термодинамические свойства воды и водяного пара на линии насыщения (по температуре) [31]
- •Термодинамические свойства воды и водяного пара на линии насыщения (по давлению) [31]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного водяного пара [31]
- •Термодинамические свойства четыреххлористого углерода (хладагент r10) на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства хладагента r11 на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства хладагента r12 на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r12 [32]
- •Термодинамические свойства хладагента r12 на линии насыщения [32]
- •Термодинамические свойства хладагента r13 на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства хладагента r13 на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства четырехфтористого углерода (хладагент r14) на линии насыщения [32]
- •Теплофизические свойства хладагента r12в1 на линии насыщения [28]
- •Теплофизические свойства хладагента r13в1 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r20 на линии насыщения [34]
- •Термодинамические свойства хладагента r21 на линии насыщения [34]
- •Теплофизические свойства хладагента r21 на линии насыщения [34]
- •Термодинамические свойства хладагента r22 на линии насыщения [34]
- •Теплофизические свойства хладагента r22 на линии насыщения [34]
- •Термодинамические свойства хладагента r23 на линии насыщения [34]
- •Теплофизические свойства хладагента r23 на линии насыщения [34]
- •Теплофизические свойства хладагента r32 на линии насыщения [33, 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r32 [33, 35]
- •Теплофизические свойства хладагента r113 на линии насыщения [33]
- •Термодинамические свойства хладагента r113 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r114 на линии насыщения [33]
- •Термодинамические свойства хладагента r114 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r115 на линии насыщения [33]
- •Термодинамические свойства хладагента r115 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r123 на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства хладагента r123а на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства хладагента r124а на линии насыщения [36]
- •Термодинамические свойства хладагента r125 на линии насыщения [37]
- •Теплофизические свойства хладагента r125 на линии насыщения [37]
- •Теплофизические свойства хладагента r132b на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства насыщенной жидкости хладагента r133а [ 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r133а [ 35]
- •Термодинамические свойства хладагента r134а на линии насыщения [38]
- •Теплофизические свойства хладагента r134a на линии насыщения [38]
- •Теплофизические свойства хладагента r142b на линии насыщения [33, 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r142b [33, 35]
- •Теплофизические свойства хладагента r143а на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства хладагента r152а на линии насыщения [33, 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r152а [33, 35]
- •Теплофизические свойства хладагента rс318 на линии насыщения [33]
- •Теплофизические свойства хладагента r404а на линии насыщения [39]
- •Теплофизические свойства хладагента r407с на линии насыщения [40]
- •Теплофизические свойства хладагента r410а на линии насыщения [41]
- •Теплофизические свойства хладагента r502 на линии насыщения [28, 35]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара хладагента r502 [28, 35]
- •Теплофизические свойства хладагента r503 на линии насыщения [36]
- •Теплофизические свойства хладагента r507 на линии насыщения [42]
- •Теплофизические свойства аммиака (r717) на линии насыщения [37, 43]
- •Термодинамические свойства аммиака (r717) на линии насыщения [43]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара аммиака (r717) [37, 43]
- •Термодинамические свойства диоксида углерода (r744) на линии насыщения [31, 44]
- •Теплофизические свойства диоксида углерода (r744) на линии насыщения [31, 44]
- •Теплофизические свойства сухого насыщенного пара диоксида углерода (r744) [31, 44]
- •Термодинамические свойства пропана (r290) на линии насыщения [45]
- •Теплофизические свойства пропана (r290) на линии насыщения [45, 46]
- •Термодинамические свойства изобутана (r600а) на линии насыщения [46]
- •Теплофизические свойства изобутана (r600a) на линии насыщения [46]
- •Список литературы
- •Свойства холодильных масел и маслофреоновых растворов
1.2. Синтетические масла
В качестве основ и базовых компонентов синтетических холодильных масел используются синтетические жидкости, среди которых наиболее известны синтетические углеводороды, сложные эфиры, полиалкиленгликоли и олигоорганосилоксаны. Каждый тип синтетических масел имеет особенности физико-химических свойств, эксплуатационных, технологических и экономических характеристик и области наиболее эффективного применения.
1.2.1. Синтетические углеводороды
Среди синтетических углеводородов лидерами с точки зрения свойств и разнообразия применения являются поли-α-олефиновые масла (ПАОМ). Они вырабатываются в Западной Европе, Северной Америке, России и Японии. Значение ПАОМ столь велико, что в соответствии с классификацией ПАОМ выделены в 4-ю группу базовых масел. Поли--олефиновые масла это гидрированные продукты олигомеризации высших α-олефинов. Исходные вещества для получения ПАОМ – ограниченный круг α-олефинов. Сырьевая составляющая играет существенную роль в формировании молекулярной структуры и физико-химических свойств конечного продукта − ПАОМ. С увеличением длины мономерного звена в ряду С8–С14 средняя молекулярная масса и вязкость олигомеров с одинаковой средней степенью олигомеризации увеличиваются, испаряемость уменьшается, боковая разветвленность молекулы удлиняется и в связи с этим индекс вязкости ПАОМ и температура застывания повышаются. Для достижения наилучшего сочетания реологических свойств, термической устойчивости и низкотемпературных характеристик ПАОМ оптимальным мономером является децен-1. В основу технологии ПАОМ положены каталитические реакции олигомеризации α-олефинов и гидрирования поли-α-олефинов (ПАО). Доминирующим процессом в производстве ПАОМ является каталитическая олигомеризация α-олефинов, обеспечивающая получение олигомеров с заданным молекулярно-массовым распределением (ММР) и максимально одно-родным химическим составом продуктов реакции. В качестве катализаторов олигомеризации α-олефинов используются главным образом комплексы BF3, AlCl3, алкилалюминийхлориды, ионно-координаци-онные системы А1(С2Н5)3/ТiС14. Формально реакции синтеза ПАОМ можно представить следующим образом:
реакция олигомеризации α-олефинов
n [СН3-(СН2)7-СН=СН2] + Kt →
→ CH3-CH(C8H17)-[CH2-CH(C8H17)]n–2-CH=CH(C8H17) + Kt
реакция гидрирования олигомеров
CH3-CH(C8H17)-[CH2-CH(C8H17)]n–2-CH=CH(C8H17) + Н2 →
→ CH3-CH(C8H17)-[CH2-CH(C8H17)]n–2-CH2-CH2(C8H17)
Процесс синтеза ПАОМ включает в себя 5 основных технологических стадий:
1) каталитическую олигомеризацию α-олефинов;
2) нейтрализацию катализата;
3) ректификацию олигомеризата;
4) гидрирование поли--олефинов;
5) ректификацию гидрогенизата.
Технологическая схема, разработанная во ВНИИ НП, представлена на рис. 1. 1.
Рис. 1.1. Принципиальная технологическая схема синтеза ПАОМ: I–XIV – материальные потоки;
1 – фильтр-сепаратор; 2 – блок реакторов олигомеризации; 3 – сепаратор; 4 – двухсекционная колонна; 5 – одноступенчатая колонна; 6 – кипятильник; 7 – ректификационная колонна; 8 – печь; 9 – реактор; 10 – сепаратор; 11 – сепаратор низкого давления; 12 – циркуляционный насос; 13 – блок вакуумных колонн; 14 – теплообменник; 15 – фильтр тонкой очистки
Сырье подается потоком I через фильтр-сепаратор 1 в блок реакторов олигомеризации 2. Потоком II дозируется катализатор и, в случае необходимости, потоком III промотор. Катализат, выходящий из блока реакторов 2 потоком VIII (в зависимости от используемого катализатора) поступает в сепаратор 3 для отделения большей части BF3 или при использовании жидкофазных катализаторов (комплексов А1С13, этилалюминийхлоридов) непосредственно в двухсекционную колонну 4 для нейтрализации щелочью (поток V) и промывки водой (поток IV), а затем – в одноступенчатую колонну 5 для окончательной промывки водой. В колоннах 4 и 5 используется пульсационный способ перемешивания углеводородной и водной фаз, что обеспечивает наиболее полное извлечение из олигомеризата остатков катализатора. Нейтральный олигомеризат потоком IX через кипятильник 6 подается в ректификационную колонну 7. Дистиллят возвращается на олигомеризацию потоком XIV. Водно-солевой поток VI удаляется в систему очистных сооружений.
Кубовый продукт ПАО (поток X) – смешивается с водородсодержащим газом (поток VII) и направляется в печь 8, а затем – в верхнюю часть реактора гидрирования 9. Газо-продуктовая смесь из нижней части реактора 9 передавливается в сепаратор высокого давления 10, в котором отделяется большая часть водородсодержащего газа, сбрасываемого на циркуляционный насос 12, компремирующего его в рецикл. Гидрогенизат автоматически перетекает в сепаратор низкого давления 11, откуда поступает в теплообменник 14 и в блок вакуумных колонн 13. Вакуумный погон, представляющий собой гидрированные димеры, откачивается (поток XIII) в приемную емкость, а остаточное ПАОМ в зависимости от вырабатываемого ассортимента либо подвергается дальнейшей вакуумной ректификации при более глубоком вакууме, либо проходит фильтр тонкой очистки 15 и потоком XII направляется на склад готовой продукции. В вакуумных ректификационных колоннах используют высокоэффективные разделительные устройства с минимальным перепадом остаточного давления на единицу высоты насадки.
Рабочие параметры процесса варьируются в зависимости от сорта получаемых целевых ПАОМ и типа катализатора, применяемого на стадии олигомеризации. Например, для синтеза преимущественно маловязких ПАОМ на стадии олигомеризации -олефинов используются комплексы BF3. Процесс проводят при давлении 0,40,6 МПа и температуре около 40 °С. Для получения максимального выхода средневязких ПАОМ применяют комплексы А1С13, а реакцию олигомеризации проводят в температурном режиме, близком к адиабатическому. Для синтеза высоковязких ПАОМ в реакционную массу вводят более высокие концентрации катализатора; процесс идет в изотермическом режиме, иногда применяют растворители во избежание сильного повышения вязкости реакционной среды. Температуру олигомеризата поддерживают в зависимости от сорта продукта от минус 10 до 60 °С.
На стадии гидрирования ПАО применяют катализаторы с расположением гидрирующих элементов преимущественно на внешней поверхности. Благодаря такой структуре каталитически активные центры становятся доступными для адсорбции довольно больших молекул ПАО, прохождения реакции гидрирования и быстрого элиминирования продуктов реакции с поверхности катализатора. К таким катализаторам относится российский палладиевый катализатор ПК-50 (0,5 % от массы катализатора палладия распределено на внешней поверхности окиси алюминия). Процесс гидрирования осуществляют при температуре 250280 °С и парциальном давлении водорода не менее 2,5 МПа. В некоторых технологиях используют автоклавный периодический метод гидрирования ПАО в присутствии микросферического суспендированного катализатора, в частности никелевого, компании «Энгельхард». В этом случае отпадает необходимость циркуляции водородсодержащего газа, однако требуется стадия тонкого фильтрования продукта от 10-микронных частиц катализатора.
По вышеописанной технологии получают основу отечественного холодильного синтетического масла ХС-40. В основу вводят антипенную присадку, дополнительно фильтруют, паспортизуют и затаривают в бочки, жестяные бидоны или полиэтиленовую тару. Основные физико-химические свойства масла ХС-40 приведены в прил. 2.
Среди синтетических углеводородов для холодильных масел используются синтетические алкилбензольные масла, в составе которых преимущественно содержатся алкилбензолы с двумя алкильными радикалами, т. е. диалкилбензолы. Диалкилбензолы целенаправленно производят в небольших объемах как побочный продукт при синтезе детергентных моноалкилбензолов сырья для получения алкиларилсульфонатов, т. е. наиболее распространенных анионных поверхностно-активных веществ.
Современный типичный процесс синтеза линейных алкилбензолов (ЛАБ), совмещенный с установкой дегидрирования парафиновых фракций С10С13 или С11С13, представлен на рис. 1.2. Парафиновое сырье из печи 1 направляется в реактор дегидрирования 2 с неподвижным слоем алюмоплатинового катализатора, в котором в среде водорода при температуре 450500 °С протекает реакция дегидрирования парафинов с образованием соответствующих линейных олефинов. Степень превращения парафинов в олефины обычно составляет около 12 мас. %, селективность по моноолефинам – около 90 %. Поток, выходящий из реактора через сепаратор 3, где отделяется водородсодержащий газ, направляется в колонну 4, в которой отделяются легкие фракции. Продукт поступает в секцию алкилирования 5, включающую в себя реактор, отстойник и систему регенерации фтористого водорода (HF). В реакторе алкилирования олефин-парафино-вые углеводороды, бензол и катализатор HF смешиваются, и происходит реакция алкилирования бензола олефинами. Реакционная смесь подвергается отстою. Углеводородная фаза отбирается из отстойника и поступает в ректификационную колонну 6, где отгоняются остатки кислоты и бензол, рециркулирующие в реактор. Из донной части отстойника кислая фаза направляется в колонну регенерации HF, где отделяется и подается в реактор алкилирования. В колонне 7 отгоняют непрореагировавшие парафины, поступающие на очистку глиноземом в адсорбер 9 и рециркулирующие в реактор дегидрирования. В колонне 8 смесь ЛАБ отгоняется от тяжелых продуктов алкилирования, которые собственно и являются алкилбензольными маслами.
Рис. 1.2. Схема производства линейных алкилбензолов и алкилбензольных масел:
I бензол; II н-парафины; III рециркулирующие парафины; IV рециркулирующий водородсодержащий газ; V водородсодержащий газ; VI легкие погоны; VII рециркулирующий бензол; VIII алкилбензол; IX алкилбензольные масла;
1 – печь; 2 – реактор гидрирования; 3 – сепаратор; 4, 6, 7, 8 – колонны; 5 – секция алкилирования; 9 – адсорбер
Алкилбензольные масла, получаемые по описанной технологии, имеют следующие характеристики:
-
Вязкость, при температуре 100 °С, мм2/с ……………...
4,8
Индекс вязкости ……………………………………….
100
Температура вспышки в открытом тигле, °С ………..
196
Температура застывания, °С ………………………….
минус 56
Если алкилбензольные масла получать на основе α-олефинов, то они имеют более высокие индексы вязкости и регулируемые физико-химические свойства, однако по экономическим соображениям для синтеза алкилбензольных масел α-олефины в настоящее время применяют крайне редко.