|
|
|
СТАТИЧЕСКИЙ МЕТОД |
Согласно п. 8 настоящего Приложения задача формулируется следующим образом. Найти |
max |
(или |
max P |
) при выполнении ограничений: |
|
p |
|
|
|
Составляющие изгибающего момента в ригеле равны:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qL2 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M oi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 i (1 i ) ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
TH |
1 |
2 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эпюра остаточных моментов |
M |
ri в ригеле постоянна (рис. 2, в) и равна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
ri |
M |
r . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальное значение поперечной силы |
Q |
|
имеет место у правой опоры ригеля в |
|
|
i |
|
расчетном сечении i = 7 и равно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
qL |
|
TH |
|
|
18, 35 4 |
|
3, 234 4 |
|
|
P |
39, 934P |
, кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
7 |
|
2 |
|
L |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
p |
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
Отношение среднего касательного напряжения |
|
|
|
7 |
к расчетному сопротивлению стали |
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
ht |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R 0, 58R |
y |
согласно табл. 1* СНиП II-23-81*) равно: |
|
|
сдвигу Rs ( s |
|
|
|
|
|
|
39, 394 |
|
|
0,194 0, 056 0, 58 2, 4 10 |
5 |
|
|
|
|
|
Согласно п. 5.18 СНиП II-23-81* при значениях
P |
0, 5 |
1, 894 |
|
M |
|
(P ) |
|
|
, предельные изгибающие моменты |
pli |
во всех расчетных |
p |
0, 264 |
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
поперечных сечениях можно определять без учета поперечных сил по формулам (39) и (42) СНиП
II-23-81*.
M pli Wpli Ry 2SRy 2 0, 758 104 2, 4 105 36, 38 кН м .
С учетом полученных выражений для моментов ограничения-неравенства для семи расчетных поперечных сечений будут такими:
1) M r 6, 468Pp 36, 38 20, 254Pp ;
2) |
M |
r |
5,174P 36, 38 7, 042P |
|
p |
p ; |
3) |
M |
r |
3,880P 36, 38 3, 253P |
|
|
|
|
|
p |
|
|
p ; |
|
|
4) |
M |
r |
2, 587P 36, 38 10, 575P |
|
|
|
|
|
p |
|
p ; |
|
|
5) |
M |
r |
1, 294P 36, 38 14, 979P |
|
|
|
|
|
p |
|
|
p ; |
|
|
6) |
M |
r |
36, 38 16, 446P |
|
|
|
|
|
|
|
|
p ; |
|
|
|
7) |
M |
r |
6, 468P 36, 38 20, 254P |
|
|
|
|
|
p |
|
|
p . |
|
|
Для примера определим координаты двух точек на кривой предельного равновесия "в |
большом" |
P |
P ( ) |
, приняв |
P |
P |
|
|
|
p |
p |
|
p = |
d = 1. Тогда система ограничений-неравенств становится |
линейной относительно двух варьируемых параметров |
M r |
и . В общем случае поставленная |
задача решается методами линейного программирования, например симплекс-методом. В
данном простом примере решение max = 4,631 получено "ручным" счетом. При этом четвертое и седьмое из ограничений переходят в строгие равенства, что соответствует образованию
|
пластических шарниров в расчетных сечениях с координатами 4 |
= 0,3 и 7 |
= 1. |
|
|
|
Вторую точку на кривой предельного равновесия "в большом" найдем, приняв |
= 1, тогда |
|
|
|
система ограничений-неравенств |
становится |
линейной |
относительно |
|
двух |
варьируемых |
|
параметров |
M |
r и |
P |
|
|
P |
, удовлетворяющее полученной |
|
|
p . Максимальное значение параметра |
|
p |
|
системе ограничений-неравенств, будет равно |
max P |
|
|
|
|
|
|
|
|
p = 1,686. При этом шестое и седьмое из |
|
ограничений |
переходят в строгие |
равенства, |
что соответствует образованию |
пластических |
|
шарниров в расчетных поперечных сечениях с координатами |
|
6 = 0,5 и |
|
7 = 1. Аналогичным |
|
|
|
путем можно определить координаты любой точки на кривой предельного равновесия "в большом".
|
|
КИНЕМАТИЧЕСКИЙ МЕТОД |
|
|
Согласно п. 8 настоящего Приложения задача ставится следующим образом. Найти |
min P |
|
|
(или |
min |
) при выполнении условий совместности для всех j кинематически возможных |
|
механизмов пластического разрушения рамы:
Рама один раз статически неопределима, поэтому для превращения ее в механизм достаточно образования двух пластических шарниров. Первый пластический шарнир образуется в наиболее напряженном расчетном поперечном сечении i = 7 на правом опорном конце ригеля, второй - в одном из расчетных сечений i = 1 - 6.
Удельная работа внешних сил |
A |
j |
и диссипация энергии |
D |
j |
на рассматриваемых |
|
|
|
|
|
|
|
|
механизмах пластического разрушения рамы (рис. 3 настоящего Приложения) соответственно равны:
|
|
|
|
qL2 |
|
|
|
12, 936 |
|
|
A |
j |
TH 146,8 |
; |
|
|
|
|
2 |
i |
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dj M pli i |
|
2M pli |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
1 i |
|
Рис. 3. Схема механизма пластического разрушения рамы
С учетом указанных последних выражений ограничения-неравенства (14) настоящего Приложения для каждого из шести возможных механизмов пластического разрушения будут такими:
12, 936 P 72, 76 |
; |
p |
14, 68 12, 936 Pp |
29, 36 12, 936 P |
|
p |
|
(44, 04 12, 936)P |
103, 943 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(58, 72 12, 936)P |
|
121, 267 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12, 936 |
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
73, 4 |
|
P 145, 52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для наглядности определим две точки на кривой предельного равновесия "в большом" |
P P ( ) |
. Первую точку найдем, |
приняв |
P |
P |
1 |
. Минимальное значение параметра |
|
, |
p |
|
p |
|
|
|
|
|
p |
d |
|
|
|
|
удовлетворяющее полученной системе линейных ограничений-неравенств, будет |
min 4, 631 |
. |
|
|
|
|
|
При |
этом |
четвертое |
из |
ограничений переходит |
в строгое равенство, что |
соответствует |
образованию второго пластического шарнира в расчетном поперечном сечении с координатой |
|
4 |
|
|
= 0,3. Вторую точку на кривой предельного равновесия "в большом" найдем, |
приняв |
|
1 |
. |
|
|
|
|
Минимальное значение |
|
параметра |
|
P |
, |
|
удовлетворяющее полученной системе линейных |
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ограничений-неравенств, |
|
будет |
min P 1, |
686 |
. |
При этом шестое из ограничений переходит в |
|
|
|
|
p |
|
|
|
строгое равенство, что соответствует образованию второго пластического шарнира в расчетном
поперечном сечении с координатой |
|
6 |
0, 5 |
. Аналогичным путем можно определить координаты |
|
|
любой точки на кривой предельного равновесия "в большом".
Как и следовало ожидать, результаты расчета рамы статическим и кинематическим методами совпали.
ж) Определение параметров Ps и b кривой предельного равновесия "в большом"
Подставляя координаты второй точки
Приложения, найдем Ps = 1,686. Подставляя же выражение, получим:
|
= 1 и |
P |
= 1,686 в формулу (12) настоящего |
|
p |
|
|
|
координаты первой точки = 4,631 и Pp = 1 в это
|
ln |
Ps |
|
|
|
|
|
b |
Pp |
|
|
ln1, 686 |
|
0, 341. |
|
|
ln |
|
ln 4, 631 |
|
|
|
|
з) Проверка несущей способности рамы
По формулам (4) - (8) настоящего Приложения вычислим:
|
|
5,149 |
|
|
1 7,565 |
|
|
|
|
0,341 |
|
; |
1, 686 1,186 |
0,806 |
|
|
|
|
|
|
|
|
a b 7, 565 0, 341 7, 224 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
565 |
1,186 |
7,224 |
|
0,806 |
1,186 |
7,565 |
1, 378 |
|
|
|
224 |
|
|
1, 686 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0, 341 |
|
|
7, 224 |
|
|
|
|
|
|
1,0472 |
P 1, 686 |
6, 565 |
|
|
|
u |
|
|
|
7, 565 |
что превосходит параметр расчетной нагрузки |
P |
= 1 на 23,9%. |
d |
Следовательно, имеется существенный резерв несущей способности рамы.
и) Проверка местной устойчивости элементов
Поскольку стержни рамы выполнены из прокатных профилей, местная устойчивость считается обеспеченной.
к) Уточненный подбор сечений элементов
Задаемся новыми, уменьшенными сечениями элементов стоек и весь расчет повторяем заново до тех пор, пока не будет выполнено условие
0, 95Pu Pd Pu .
Приложение 3
ДЮБЕЛЬНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
1. Настоящее Приложение рекомендуется применять при проектировании дюбельных соединений стальных конструкций, работающих в условиях статического нагружения, изготовленных из стали с нормативным временным сопротивлением от 355 до 590 МПа (от 36 до 60 кгс/мм2), эксплуатируемых в районах с расчетной температурой до минус 65 °C.
Применение конструкций на дюбельных соединениях не допускается:
при толщине опорных элементов t0 до 4 и свыше 20 мм;
врайонах с сейсмичностью свыше 6 баллов;
всильноагрессивных средах.
2. Для дюбельных соединений следует применять дюбели по ТУ 14-4-1434-87, механические свойства которых приведены в табл. 1.
Таблица 1
Механические характеристики дюбелей
───────────────────┬──────┬───────────────┬────────────────────────────────
Номинальный диаметр│ Марка│ |
Технические |
│ |
Нормативное |
временное |
стержня дюбеля d, │ стали│ |
условия |
│ |
сопротивление |
R |
, МПа |
мм |
│ |
│ |
|
│ |
|
dun |
|
|
│ |
│ |
|
│ |
(кгс/мм2) |
|
───────────────────┼──────┼───────────────┼────────────────────────────────
4,5 │70К-ПВ│ТУ 14-1-3747-86│2000 (205) │70ПВ │ТУ 14-1-3746-86│ │70 │ТУ 14-1-1881-76│
3. Суммарная толщина присоединяемых элементов t в зависимости от толщины опорного
элемента |
t |
0 |
и нормативного временного сопротивления |
|
должна превышать значений, приведенных в табл. 2. присоединяемого элемента равна 0,5 мм.
стали |
R |
опорного элемента не |
oun |
Минимальная толщина отдельного
Таблица 2
Толщина элементов, соединяемых дюбелями
────────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────
Толщина |
│ |
Суммарная толщина присоединяемых элементов t, мм, при R |
, |
опорного |
│ |
|
|
oun |
элемента t ,│ |
|
МПа (кгс/мм2) |
|
|
0 ├──────────┬────────────┬────────────┬────────────┬──────────── |
мм |
│ |
до |
│св. 370 (38)│св. 430 (44)│св. 450 (46)│св. 510 |
(52) |
|
│ 370 (38) │до 430 (44) │до 450 (46) │до 510 (52) │до 590 (60) |
────────────┼──────────┼────────────┼────────────┼────────────┼────────────
От |
4 до 6│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
Св. 6 " 8│ |
6 |
│ |
6 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
" |
8 |
" 10│ |
6 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
" |
10 |
" 12│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
- |
" |
12 |
" 16│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
- |
" |
16 |
" 20│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
4 |
│ |
- |
│ |
- |
4. Расчетные сопротивления однодюбельных соединений следует принимать по табл. 3.
Таблица 3
Расчетные сопротивления элементов, соединяемых одним дюбелем
───────────────────────────────┬─────────────────┬───────────┬─────────────
Напряженное состояние |
│ |
Ограничение |
│ Условное |
│ Расчетное |
элементов соединения |
│ значения толщины│обозначение│сопротивление |
|
│ |
присоединяемых |
│ |
│ |
|
│ |
элементов, мм |
│ |
│ |
───────────────────────────────┼─────────────────┼───────────┼─────────────
Срез стержня дюбеля |
│ |
t >= 1,5 |
|
│R |
│0,5R |
|
|
│ |
|
|
│ |
ds |
│ |
dun |
Смятие присоединяемых элементов│ |
0,5 <= t |
< 1,5 |
│R |
│2,0R |
|
|
│ |
|
|
│ |
dp |
│ |
un |
──────────┬────────────────────┼─────────────────┼───────────┼─────────────
Растяжение│Отрыв присоединяемых│ Нет |
│R |
|
│0,3R |
|
│элементов |
│ |
│ dt |
|
│ |
un |
│ |
│ |
│ |
1 |
│ |
|
├────────────────────┼─────────────────┼───────────┼───────────── |
│Выдергивание дюбеля │ Нет |
│R |
|
│0,3R |
|
│из опорного элемента│ |
│ dt |
|
│ |
oun |
│ |
│ |
│ |
2 |
│ |
|
5.В дюбельных соединениях при действии продольной силы N, проходящей через центр тяжести соединения, распределение ее между дюбелями следует принимать равномерным.
6.Расчетные усилия Nd , которые могут быть восприняты одним дюбелем, следует определять по формулам:
на срез |
N |
d |
R |
A n |
|
t ; (1) |
|
|
|
ds |
d |
s i |
|
на смятие |
N |
d |
R |
dt |
i ; (2) |
|
|
|
dp |
|
на отрыв |
|
N |
|
R |
A |
; (3) |
|
|
|
|
|
|
d |
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
на выдергивание |
N |
d |
R |
A |
|
|
|
|
dt2 |
2 . (4) |
|
|
В формулах (1) - (4): |
|
|
|
|
|
|
A |
d |
2 |
/ 4 |
- расчетная площадь сечения дюбеля; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
ns |
- число расчетных срезов одного дюбеля; |
|
|
A Dt |
- расчетная площадь отрыва присоединяемых элементов; |
|
1 |
|
|
|
D - диаметр шайбы; |
|
|
|
|
|
|
A |
dt |
oe |
- расчетная площадь при выдергивании дюбеля; |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
t |
oe |
- эффективная толщина опорного элемента, определяемая по формулам. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
toe |
0, 6t0 при 4 t0 10 мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
toe |
|
|
|
(5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0, 9 0, 3t0 при 10 t0 20 мм; |
- коэффициент, учитывающий вероятность потери несущей способности соединения по определяемый по формулам:
y |
1, 0 при t 3, 0 мм; |
|
t |
|
|
|
|
y |
1 2 1 N |
|
/ N 1 t / 3 при 1, 5 t 3, 0 мм; (6) |
t |
|
dp |
ds |
|
|
|
i - коэффициент, учитывающий тип соединения, определяемый по табл. 4.
в соединении при действии силы N следует определять из условия
- минимальное значение расчетного усилия для одного дюбеля, вычисленное в п. 6 настоящего Приложения.
8.При действии на соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий на дюбели следует принимать пропорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого дюбеля.
9.Дюбели, работающие одновременно на сдвиг и растяжение, следует проверять на равнодействующее усилие.
10.Расчетные сечения элементов при соединении их дюбелями следует определять без учета отверстий, образуемых дюбелями.
11.Минимальные расстояния от центра дюбеля до края элемента и между центрами дюбелей независимо от направления усилий следует принимать равными 2d.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
[1]СТ СЭВ 3972-83. Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету
[2]СТ СЭВ 384-87. Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету
[3]СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия
[4]Правила учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций. - Приведены в СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия
[5]Техническая документация САПР-ЦНИИПСК. Подсистема расчета несущих конструкций (Ф1). Задача "Диалоговый расчет металлоконструкций с архивом суперэлементов" (ДИАРАМА). Руководство по применению. Общая часть. Режим "Статика". Вып. ОММИС-205- 1/ЦНИИпроектстальконструкция им. Н.П. Мельникова. - М., 1983. - 88 с.
[6]Дривинг А.Я. Вероятностно-экономический метод в нормах расчета строительных конструкций//Строит. механика и расчет сооружений. - 1982. - N 3. - С. 7 - 11
[7]Рекомендации по применению стали для стальных строительных конструкций зданий и сооружений/ЦНИИпроектстальконструкция им. Н.П. Мельникова. - М., 1983. - 42 с.
[8]СНиП III-18-75. Металлические конструкции
[9]Пособие по расчету и конструированию сварных конструкций (к главе СНиП II-23- 81)/ЦНИИСК им. Кучеренко. - М.: Стройиздат, 1984. - 40 с.
[10]Рекомендации по расчету прочности стальных канатов, применяемых в строительных металлических конструкциях/ЦНИИпроектстальконструкция. - М., 1982. - 28 с.
[11]Балдин В.А. Об учете пластических деформаций при неравномерном распределении напряжений по сечению//Строит. механика и расчет сооружений. - 1977. - N 1. - С. 29 - 31
[12]Чувикин Г.М. Об устойчивости за пределом упругости внецентренно сжатых тонкостенных стержней открытого профиля. - В кн.: Исследования по стальным конструкциям. Вып. 13. - М.: Госстройиздат, 1962. - С. 70 - 159
[13]Тимошенко С.П. Устойчивость упругих систем. - М.: Гостехтеоретиздат, 1955. - 567 с.
[14]Чувикин Г.М. Устойчивость двутавровых балок моносимметричного сечения//Строит. механика и расчет сооружений. - 1968. - N 2. - С. 34 - 38
[15]Eurocode N 3: Common unified Rules for steel Structures/Commission of the Europian
Communities Industrial processes Building and civil Engineering. Eur. 8849. 1984
[16]Мразик А., Шкалоуд М., Тохачек М. Расчет и проектирование стальных конструкций с учетом пластических деформаций. - М.: Стройиздат, 1986. - 456 с.
[17]Моисеев В.И. Расчет местной устойчивости стальных балок за пределом упругости//Строит. механика и расчет сооружений. - 1982. - N 6. - С. 43 - 46
[18]Ясинский Ф.С. Избранные работы по устойчивости сжатых стержней. - М. - Л.: Гостехтеоретиздат, 1952. - 427 с.
[19]Корноухов Н.В. Прочность и устойчивость стержневых систем. - М.: Госстройиздат, 1949.
-376 с.
[20]Ильюшин А.А. Пластичность. - М.: Гостехиздат, 1948. - 376 с.
[21]Вольмир А.С. Устойчивость деформируемых систем. - М.: Наука, 1967. - 984 с.
[22] Броуде Б.М., Моисеев В.И. Устойчивость прямоугольных пластинок с упругим защемлением продольных сторон//Строит. механика и расчет сооружений. - 1982. - N 1. - С. 39 - 42
[23]Броуде Б.М. Устойчивость пластинок в элементах стальных конструкций. - М.: Машстройиздат, 1949. - 240 с.
[24]Рекомендации по применению в строительстве ротационного способа подготовки контактных поверхностей при проектировании и выполнении фрикционных соединений стальных строительных конструкций/ЦНИИпроектстальконструкция им. Н.П. Мельникова. - М., 1983. - 8 с.
[25]Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров/ЦНИИпроектстальконструкция. - М., 1982. - 60 с.
[26]Руководство по проектированию стальных конструкций из гнутосварных замкнутых профилей/ЦНИИпроектстальконструкция. - М., 1978. - 42 с.
[27]Рекомендации по точечной дуговой приварке профилированного настила стальным элементом каркаса/ЦНИИСК им. Кучеренко. - М., 1979. - 43 с.
[28]Руководство по применению нагелей для крепления профилированного стального настила в покрытиях производственных зданий/ЦНИИпроектстальконструкция, ВНИПИпромстальконструкция. - М., 1982. - 24 с.
[29]Рекомендации по проектированию стальных конструкций с применением круглых труб/ЦНИИСК им. Кучеренко. - М., 1974. - 93 с.
[30]Рекомендации по проектированию структурных конструкций/ЦНИИСК им. Кучеренко. - М.: Стройиздат, 1984. - 298 с.
[31]Евстратов А.А. О предельном состоянии пластинок при чистом изгибе//Известия СевероКавказского научного центра, сер. Технические науки. - 1975. - N 3. - С. 99 - 102
[32]Rockey К. Skaloud. The ultimate load behaviour of plate girders loaded in shear. IABSE Colloq. "Design of plate and box girders for ultimate strength". - London, 1971. - P. 111 - 148
[33]Балдин В.А., Горпинченко В.М., Лазарян А.С. Расчет на выносливость верхней зоны стенки подкрановой балки//Строит. механика и расчет сооружений. 1976, N 4. - С. 34 - 38
[34]Трофимов В.И. Ограждения сооружений из растянутых алюминиевых поверхностей. - М.: Стройиздат, 1975. - 159 с.
[35]Рекомендации по проектированию мембранных покрытий на прямоугольном плане для реконструируемых зданий и сооружений/ЦНИИСК им. Кучеренко. - М., 1986. - 90 с.
[36]СНиП II-26-76. Кровли
[37]Рекомендации по применению стальных профилированных настилов нового сортамента
вутепленных покрытиях производственных зданий/ЦНИИпроектстальконструкция им. Н.П. Мельникова. - М., 1985. - 30 с.
[38]Рекомендации по учету жесткости диафрагм из стального профилированного настила в покрытиях одноэтажных производственных зданий при горизонтальных нагрузках/ЦНИИпроектстальконструкция. - М., 1980. - 32 с.
[39]Васылев В.Н., Гампель В.И., Клыков В.М., Ковнер И.С., Хорошавина З.В. Разработка типовых технологических процессов изготовления металлических конструкций для САПРЦНИИПСК//Тр. ЦНИИпроектстальконструкции. 1978. - Вып. 25. - С. 87 - 95
[40]Программа расчета технико-экономических показателей стальных каркасов промышленных зданий. Руководство программиста/ЦНИИпроект. - М., 1984. - 110 с.
(Межотраслевой фонд алгоритмов и программ автоматизированных систем в строительстве. Вып.
II-48)
[41]Лихтарников Я.М., Ладыженский Д.В., Яковенко О.В., Клещевников В.В. Исследование технико-экономических показателей технологического оборудования для изготовления металлических конструкций//Тр. ЦНИИпроектстальконструкции. - Исследование процессов заводского производства строительных металлических конструкций. - М., 1981. - С. 78 - 90
[42]Кузнецов А.Ф. Строительные конструкции из сталей повышенной и высокой прочности. - М.: Стройиздат, 1975. - 80 с.
[43]Лихтарников Я.М. Вариантное проектирование и оптимизация стальных конструкций. - М.: Стройиздат, 1979. - 319 с.
[44]Металлические конструкции. Справочник проектировщика. Под ред. Н.П. Мельникова. 2-е изд. - М.: Стройиздат, 1980. - 776 с.
[45]Руководство по количественной оценке технологичности металлических конструкций промышленных зданий на стадии проектирования/ЦНИИпроектстальконструкция. - М., 1982. - 83 с.
