ГИА 2020 Металлоконструкции / 3 (стр3-6)

Таблица 74

────────────┬─────┬───────────────────────────────────────────────

────────────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────

450 (4600) │ 0,0 │ 1,21 │ 1,96 │ 2,55 │ 3,12 │ 3,74 │ 4,40 │ 5,25

│0,2 │ 1,15 │ 1,93 │ 2,48 │ 3,05 │ 3,67 │ 4,33 │ 5,16

│0,4 │ 1,09 │ 1,80 │ 2,36 │ 2,94 │ 3,55 │ 4,24 │ 5,10

│0,6 │ 0,99 │ 1,66 │ 2,23 │ 2,83 │ 3,42 │ 4,15 │ 5,03

│0,8 │ 0,93 │ 1,54 │ 2,08 │ 2,68 │ 3,31 │ 4,06 │ 4,96

│1,0 │ 0,87 │ 1,43 │ 1,93 │ 2,53 │ 3,20 │ 3,97 │ 4,89

────────────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────

540 (5500) │ 0,0 │ 1,24 │ 2,00 │ 2,60 │ 3,15 │ 3,78 │ 4,46 │ 5,28

│0,2 │ 1,18 │ 1,95 │ 2,51 │ 3,08 │ 3,72 │ 4,38 │ 5,22

│0,4 │ 1,12 │ 1,82 │ 2,39 │ 2,97 │ 3,59 │ 4,28 │ 5,17

│0,6 │ 1,01 │ 1,68 │ 2,26 │ 2,87 │ 3,46 │ 4,20 │ 5,11

│0,8 │ 0,95 │ 1,56 │ 2,10 │ 2,72 │ 3,35 │ 4,11 │ 5,03

│1,0 │ 0,89 │ 1,44 │ 1,94 │ 2,57 │ 3,24 │ 4,02 │ 4,95

26.12. Расчетное сопротивление материала стенки Ryw определяется по формуле

26.13.Наиболее близкие к оптимальным размеры сечения назначаются с учетом сортамента

ивыполняется проверка общей и местной устойчивости колонн в соответствии с пп. 26.14 - 26.16.

26.15. Расчет на устойчивость центрально-сжатой ветви колонны относительно оси x-x выполняется по формуле

───────────────┬───────┬──────────────────────────────────────────

││ 1,5 │ 2,0 │ 2,5 │ 3,0 │ 3,5 │ 4,0 │ 4,5

───────────────┼───────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────

450 (4600) │ 0,0 │0,861 │0,795│0,708│0,621│0,538│0,460│0,388

│0,2 │0,855 │0,787│0,697│0,609│0,527│0,449│0,379

│0,4 │0,842 │0,764│0,676│0,590│0,508│0,434│0,370

│ 0,6 │0,8 │0,740│0,655│0,574│0,489│0,420│0,360

│0,8 │0,808 │0,715│0,630│0,550│0,475│0,408│0,351

│1,0 │0,790 │0,693│0,608│0,530│0,463│0,398│0,341

───────────────┼───────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────

540 (5500) │ 0,0 │0,865 │0,800│0,716│0,620│0,542│0,467│0,394

│0,2 │0,853 │0,789│0,702│0,614│0,534│0,458│0,386

│0,4 │0,843 │0,768│0,682│0,595│0,514│0,440│0,367

│0,6 │0,828 │0,745│0,663│0,578│0,494│0,427│0,362

│0,8 │0,811 │0,719│0,635│0,555│0,480│0,414│0,357

│1,0 │0,797 │0,697│0,615│0,535│0,468│0,403│0,346

26.16.Расчет на устойчивость сжатой ветви колонны относительно оси y-y выполняется по

формуле

Таблица 76

──────────────┬─────────┬─────────────────────────────────────────

──────────────┼─────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────

──────────────┼─────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────

линейной экстраполяцией.

26.17. Расчет на устойчивость предварительно напряженной стенки выполняется с учетом:

собственных растягивающих напряжений pw , определяемых по формуле

pw (1 ) p , (186)

Устойчивость стенки считается обеспеченной, если выполняется условие

стержня.

26.19. Расчет на устойчивость решетчатой колонны относительно свободной оси выполняется по формуле

26.20.Конструктивное оформление сварных колонн с ветвями двутаврового сечения с предварительно напряженными стенками следует производить с применением новых эффективных решений и так, чтобы не вызывать существенного снижения предварительного напряжения, полученного при изготовлении стержней.

26.21.При проектировании колонн с предварительно напряженными стенками рекомендуется:

для максимального снижения тепловложений от сварки применять только расчетные сварные швы, завариваемые механизированными методами, в том числе швы с уменьшенными катетами;

вспомогательные элементы колонн, рассчитываемые по прочности, изготавливать из сталей повышенной и высокой прочности.

Если концевые участки стержней, где возможна потеря предварительного напряжения при изготовлении, являются расчетными, то снижение предварительного напряжения следует предотвратить или компенсировать за счет включения в работу концевых деталей - опорных и подкрановых траверс, башмаков, плит, утолщений стенок, стыковых и соединительных деталей, создающих жесткие торцевые окаймления стержней.

27. ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ, РАБОТАЮЩИЕ НА РАСТЯЖЕНИЕ

27.1. Рекомендации настоящего раздела следует соблюдать при проектировании,

изготовлении и монтажной сборке фланцевых соединений элементов открытого профиля (двутавров, тавров, швеллеров и т.п.) стальных конструкций производственных зданий,

27.3.Для фланцевых соединений следует применять высокопрочные болты M24 и M27 из стали 40Х "селект" исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм2), а также гайки высокопрочные и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77*.

27.4.Для фланцев следует применять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73* и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими свойствами

внаправлении толщины проката.

27.5. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей по ГОСТ 19282-73*, предназначенных для строительных стальных конструкций, при этом:

сталь должна быть 12-й категории; временное сопротивление и относительное сужение стали в направлении толщины проката

для основного металла, принимаемое по государственным общесоюзным стандартам или техническим условиям).

Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод - изготовитель металлоконструкций по методике, изложенной в [25].

27.6. Дефекты стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должны удовлетворять требованиям, указанным в табл. 78. Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод - изготовитель металлоконструкций.

Примечания. 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект.

2. По усмотрению завода - изготовителя металлоконструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев выполнять после приварки их к элементам конструкций.

27.7.Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и основные профили.

27.8.Для механизированной сварки фланцевых соединений следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70* или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.

27.9.При конструировании фланцевых соединений болты следует располагать безмоментно относительно центра тяжести сечения соединяемого элемента с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и внутренней зон (рис. 64) в соответствии с табл. 79.

Таблица 79