ГИА 2020 Металлоконструкции / 3 (стр3-6)

г)

д)

е)

ж)

Рис. 21. Тавровые и угловые соединения,

вкоторых возможно возникновение слоистых трещин

восновном металле Слева от стрелок

а - с односторонними швами без скоса кромок; б, в - с двусторонними швами с двумя скосами одной кромки;

г- е - с односторонними швами со скосом одной кромки;

ж- с двумя прикрепляемыми через лист-прокладку элементами

Справа от стрелок показаны предпочтительные типы соединений

13. ПРОЕКТИРОВАНИЕ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ

ВИДЫ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И УСЛОВИЯ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ

13.1. В строительных стальных конструкциях применяются расчетные соединения на болтах как с контролируемым, так и без контролируемого натяжения болтов. К соединениям с контролируемым натяжением болтов относятся:

фрикционно-срезные на высокопрочных болтах, при расчете которых учитывается вся совокупность сопротивлений трению, смятию и срезу;

фланцевые, при расчете которых учитываются сопротивления растяжению болтов (в необходимых случаях и другие сопротивления).

Фланцевые соединения на высокопрочных болтах применительно к стыкам ферм рассмотрены в разд. 27.

В соединениях без контролируемого натяжения могут использоваться болты различных классов прочности, в том числе и высокопрочные. В расчетах таких соединений учитываются сопротивления растяжению, смятию и срезу без учета сил трения.

13.2. Области применения соединений на болтах приведены в табл. 52. В расчетных соединениях, как правило, следует применять болты классов прочности 5.8, 8.8, 10.9 по ГОСТ 7798-70* и высокопрочные по ГОСТ 22353-77* и ТУ 14-4-1345-85. В соединениях, рассчитываемых на срез и смятие, диаметр гладкой части стержня применяемых болтов должен быть равен, как правило, номинальному диаметру резьбы, в связи с чем применение так называемых облегченных болтов (диаметр гладкой части стержня равен среднему диаметру резьбы) по ГОСТ 7798-70* и высокопрочных по ТУ 14-4-1345-85 не рекомендуется. Болты классов прочности 4.6, 4.8, 5.6, 6.6 имеют те же области применения, что и болты класса прочности 5.8. В качестве сборочных для сварных соединений могут применяться болты классов прочности не ниже 4.6 и не выше 8.8.

Таблица 52

────────────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────

Условия работы │ Область применения работающих на сдвиг болтовых соединений соединений │ ("+" допускается, "-" не допускается)

├────────────────────────────────┬──────────────────────────────────

│с контролируемым натяжением │ без контролируемого натяжения

│болтах │высокопрочных │

│ │болтах <*> │

├────────────────┴───────────────┴────────────────────────────────── │ Класс прочности болтов (по ГОСТ или ТУ) ├────────────────┬────────────────┬─────────────────┬─────────────── │ 110; 110ХЛ │ 110; 110ХЛ │ 110; 110ХЛ │ 5.8 │(ГОСТ 22353-77*,│(ГОСТ 22353-77*)│(ГОСТ 22353-77*);│(ГОСТ 7798-70*)

├────────────────┴────────────────┴─────────────────┴─────────────── │ Разность номинальных диаметров отверстий и болтов дельта, мм

├────────────────┬───────┬────────┬───────┬─────────┬───────┬─────── │ 1 - 6 │ 1 │ 3 │ 1 │ 2 - 3 │ 1 │ 2 - 3

────────────────┼────────────────┼───────┼────────┼───────┼─────────┼───────┼───────

расцентровки стержней в узлах и от перемещений системы (от жесткости узлов);

N - продольная сила, принимаемая со знаком, соответствующим знаку усилия ("плюс" - при растяжении, "минус" - при сжатии);

z z0 0, 5d - расстояние от центральной оси до середины толщины полки уголка;

14.5. Расчет на прочность внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов из одиночных уголков, не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, следует выполнять по формуле

Таблица 54

────────────────────────┬──────────────────────────────────────────────────

────────────────────────┼────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼───────

эксцентриситете в сторону стенки (пера) - равным 1,0.

14.7. Расчет на устойчивость внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов из одиночных уголков, не имеющих промежуточных закреплений в одном направлении, следует

определять по табл. 55.

Таблица 55

──────────────────────┬────────────────────────────────────────────────────

Условный относительный│ Коэффициент фи при эпсилон = -0,8 и при условной

СНиП II-23-81* в зависимости от условной гибкости x0 min и y 0 max (вычисляемой соответственно

где

14.8. Расчет на устойчивость внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых верхних поясов ферм из одиночных уголков, непрерывно раскрепленных из плоскости фермы жестким настилом, а также устойчивость других элементов, имеющих между узлами промежуточное закрепление в одном направлении, следует выполнять в соответствии с п. 5.27* СНиП II-23-81*, принимая в

качестве , e и W соответствующие характеристики в плоскости, перпендикулярной к плоскости закрепления.

──────────────────────────────────────────────────────┬────────────────────

──────────────────────────────────────────────────────┼────────────────────

Обозначения, принятые в табл. 56:

l - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов; при нецентрированных узлах - расстояние между точками пересечения геометрических осей элементов) в плоскости фермы;

l1 - расстояние между ближайшими узлами по длине элемента.

14.10. При бесфасоночных узлах следует производить расчет поясных элементов в узлах на участках между прикреплениями элементов решетки на сдвиг по формуле (29) СНиП II-23-81*, принимая в качестве Q разность перпендикулярных к оси пояса составляющих усилий в элементах

решетки, а в качестве I , S и t - геометрические характеристики сечения уголка относительно оси x-x.

14.11. Расчет сварных точечных соединений в прикреплениях элементов из одиночных уголков (рис. 23), на действие продольной силы и момента в плоскости расположения точек следует производить по формулам:

на срез точек