- •Расчёт плотности и вязкости Задача 1
- •Решение
- •Задача 2
- •Решение
- •Задача 3
- •Решение
- •Задача 4
- •Решение
- •Задача 5
- •Решение
- •Задача 6
- •Решение
- •Гидростатическое давление Задача 7
- •Решение
- •Задача 8
- •Решение
- •Задача 9
- •Решение
- •Задача 10
- •Решение
- •Гидравлическое сопротивление трубопровода Задача 11
- •Решение
- •Задача 12
- •Решение
- •Задача 13
- •Решение
- •Местные сопротивления
- •Задача 14
- •Решение
- •Гидравлическое сопротивление теплообменника Задача 15
- •Решение
- •Местные сопротивления кожухотрубчатого теплообменника
- •Задача 16
- •Решение
- •Расчёт цетробежного насоса Задача 17
- •Решение
- •Задача 18
- •Решение
- •Задача 19
- •Решение
- •Задача 20
- •Решение
- •Работа насоса на гидравлическую сеть Задача 21
- •Решение
- •Задача 22.
- •Решение
- •Задача 23
- •Решение
- •Тепловой баланс Теплообменного аппарата Задача 25
- •Решение
- •Задача 26
- •Решение
- •Задача 27
- •Решение
- •Движущая сила процесса теплопередачи Задача 28
- •Решение
- •Задача 29
- •Решение
- •Задача 30
- •Решение
- •Задача 31
- •Решение
- •Ориентировочный расчёт теплообменника Задача 34
- •Решение
- •Задача 35
- •Решение
- •Поверочный расчёт теплообменника типа «труба в трубе» Задача 36
- •Решение
- •Поверочный расчёт пластинчатого теплообменника Задача 37
- •Решение
- •Подбор и расчёт кожухотрубчатого испарителя Задача 38
- •Решение
- •Расчёт толщины тепловой изоляции Задача 39
- •Решение
- •Задача 40
- •Решение
- •Литература
Движущая сила процесса теплопередачи Задача 28
Определить среднюю движущую силу процесса теплопередачи и средние температуры теплоносителей для кожухотрубчатого теплообменника, где происходит нагрев жидкости от 20 °С до 70 °С с помощью насыщенного водяного пара, подаваемого под избыточным давлением 0,5 кгс/см². Атмосферное давление принять равным 750 мм рт. ст.
Решение
Теплагент – насыщенный водяной пар (конденсация).
Хладагент – жидкость (нагрев).
Тип аппарата – кожухотрубчатый подогреватель-конденсатор.
Абсолютное давление насыщенного водяного пара:
.
Температура насыщенного водяного пара: [2, c. 7].
Движущей силой теплообмнного процесса является разность температур теплоносителей . Если температуры теплоносителей меняются, движущая сила различается в разных частях теплообменника. В этом случае, находят среднее значение движущей силы .
Фазовый переход (конденсация пара) происходит без изменения температуры. Образовавшийся конденсат, на практике, успевает немного охладиться перед тем, как покинуть теплообменник. Но для удобства расчёта пренебрегаем этим охлаждением и считаем, что температура теплагента постоянна по всей длине теплообменника. На рис. 11 профиль температур теплагента в этом случае изображается горизонтальной линией.
Хладагент движется в трубах теплообменного аппарата. Структура потока в трубах близка к модели идеального вытеснения (МИВ). В этом случае, температура теплоносителя меняется плавно, и профиль температур представляет собой выпуклую кривую, вследствие того, что жидкость нагревается быстрее в той части аппарата, где выше движущая сила, а по мере уменьшения движущей силы рост температуры хладагента замедляется.
Рис. 11. Профиль температур теплоносителей по длине труб одноходового кожухотрубчатого подогревателя-конденсатора
Бóльшее и меньшее значение движущей силы в теплообменнике:
,
.
Среднее логарифмическое значение движущей силы:
.
Поскольку движущая сила представляет собой разность температур, то её величина одинакова и в градусах Цельсия, и в Кельвинах.
Среднее значение температуры хладагента:
среднее арифметическое ,
среднее интегральное .
Задача 29
Определить среднюю движущую силу процесса теплопередачи и средние температуры теплоносителей для кожухотрубчатого теплообменника, где происходит нагрев жидкости от 20 °С до 70 °С с помощью другой жидкости, охлаждающейся от 110 °С до 80 °С. Расчёт произвести для трёх случаев: а) прямоток теплоносителей в одноходовом теплообменнике, б) противоток теплоносителей в одноходовом теплообменнике, в) смешанный ток теплоносителей в двухходовом теплообменнике.
Решение
Теплагент – жидкость (охлаждение).
Хладагент – жидкость (нагрев).
Тип аппарата – кожухотрубчатый подогреватель-рекуператор.
В межтрубном пространстве кожухотрубчатого теплообменника, снабжённом сегментными перегородками, структура потоков так же близка к МИВ, как и в трубном пространстве. Следовательно, для обоих теплоносителей температура меняется плавно. Профиль температур теплагента представляет собой вогнутую кривую, а профиль температур хладагента – выпуклую кривую.
а) прямоток теплоносителей в одноходовом теплообменнике (рис. 12).
Рис. 12. Профиль температур теплоносителей по длине труб одноходового кожухотрубчатого подогревателя-рекуператора при прямотоке
Бóльшее и меньшее значение движущей силы в теплообменнике:
,
.
Среднее логарифмическое значение движущей силы:
.
Изменения температур теплоносителей:
, .
Для теплоносителя с меньшим изменением температуры среднюю интегральную температуру можно принять равной средней арифметической. Поскольку , среднее значение температуры теплагента:
.
Среднее значение температуры хладагента:
среднее арифметическое ,
среднее интегральное .
б) противоток теплоносителей в одноходовом теплообменнике (рис. 13).
Рис. 13. Профиль температур теплоносителей по длине труб одноходового кожухотрубчатого подогревателя-рекуператора при противотоке
Бóльшее и меньшее значение движущей силы в теплообменнике:
,
.
Среднее логарифмическое значение движущей силы:
.
Изменения температур теплоносителей:
, .
Для теплоносителя с меньшим изменением температуры среднюю интегральную температуру можно принять равной средней арифметической. Поскольку , среднее значение температуры теплагента:
.
Среднее значение температуры хладагента:
среднее арифметическое ,
среднее интегральное .
в) смешанный ток теплоносителей в двухходовом теплообменнике (рис. 14).
Рис. 14. Профиль температур теплоносителей по длине труб двухходового кожухотрубчатого подогревателя-рекуператора при смешанном токе
В двухходовом кожухотрубчатом теплообменнике теплоноситель, поступающей в трубное пространство (на рис. 14 это хладагент), часть пути проходит прямотоком по отношению к теплоносителю, движущемуся в межтрубном пространстве, а часть пути противотоком. Таким образом получается смешанный ток, и движущая сила для такого случае рассчитывается по более сложному уравнению.
Изменения температур теплоносителей:
, .
Среднее логарифмическое значение движущей силы:
,
,
.
Поскольку , среднее значение температуры теплагента:
.
Среднее значение температуры хладагента:
среднее арифметическое ,
среднее интегральное .
Выводы:
1) При противотоке наблюдается наибольшее значение движущей силы, поэтому он наиболее выгоден. Прямоток практически не востребован из-за низкой движущей силы.
2) Смешанный ток по значению движущей силы занимает промежуточное значение между прямотоком и противотоком. По движущей силе смешанный ток менее выгоден, чем противоток, но смешанный ток востребован благодаря другим преимуществам многоходовых теплообменников (более высоких коэффициент теплопередачи).
3) В том случае если прямоток теплоносителей невозможен. Смешанный ток возможен только в том случае, если и .
4) В четырёх- и шестиходовых теплообменниках средняя движущая сила рассчитывается по более сложным трансцендентным уравнениям, содержащим гиперболические тангенс и котангенс. Однако применение для многоходовых теплообменников уравнения, полученного для двухходового теплообменника, даёт пренебрежимо малую погрешность.