4.1.2 Режим натяжений

В соответствии со справочником используем формулу [8]:

. ₍₁₇₎

Предел текучести в ненаклёпанном состоянии найдем по справочным данным

Для первой клети:

₍₁₈₎

Определим пределы текучести полосы. Распределение обжатий по клетям примем в соответствии с табл. 8.

Анализ данных, представленных в технологических инструкциях различных прокатных цехов, показал, что уровень межклетевых натяжений отчетливо связан с накопленным обжатием:

₍₁₉₎

_где a₀ и а₁- коэффициенты, значения которых зависят от

При следует принимать и . В противном случае и . Значение коэффициента а₂ зависит от отношения диаметра бочки рабочего валка D_p к толщине готовой полосы. Если , в противном случае .

Используя формулу, определим уровни межклетевых натяжений. Так как для заданных условий и

При D_p/h_K = 500/0,7 = 714,3 < 1500 , принимаем а₀ = 0,31;а₁ = -0,0016 и а₂ = 1. Тогда:

₍₂₀₎

Определим средние удельные натяжения в межклетевых промежутках:

₍₂₁₎

За последней, четвертой, клетью полоса сматывается в рулон. Среднее удельное натяжение на моталкедолжно быть 30-100 МПа. Примем q₄ = q_cM = 50 МПа. В таком случае уровень натяжения сматываемой полосы:

₍₂₂₎

Определим среднее удельное натяжение на входе в клеть 1. Стан 2500 снабжен барабаннымразматывателем и для рассматриваемого случая . Следовательно, необходимоприменять формулу с коэффициентами а₀ = 33,8 иа₁ = -0,993:

₍₂₃₎

При этом уровень заднего натяжения для первой клети будет:

₍₂₄₎

В заключение найдем усилия натяжения на участках стана . Поскольку при холодной прокатке ширина полосы практически не изменяется, . Тогда, например, в клети 1 должны действовать следующие переднее Q₁₁ изаднее Q₀₁ усилия натяжения:

₍₂₅₎

Представляя таблицу 8, можем сделать следующие выводы. Уровни межклетевых натяжений находятся в рекомендуемых пределах и убывают от первой клети к последней. Усилия натяжения разматывателем и моталкой (Q_разм = 48,3кН и Q_CM = 42,0кН) не превышают допустимых по технической характеристике стана ([Q_разм] = 60,0кН , [Q_CM] = 156,9 кН ). Следовательно, полученное приближение режима натяжений можно считать допустимым.

Таблица 8 – Режимнатяжений при холодной прокатке на стане500/1600x2500 полосы 0,8x1420 мм из подката 2,5 мм

Клеть, №	1	2	3	4
σhi, МПа	321,2	332,7	339,2	342,8
K q0	0,05	0,28	0,24	0,22
Kqi	0,28	0,24	0,22	0,15
q 0, МПа	13,6	88,7	79,9	73,2
q i, МПа	88,7	79,9	73,2	50,0
Q 0, кН	48,3	248,1	160,1	107,1
Q1, кН	248,1	160,1	107,1	42,0

4.1.3 Расчёт скоростей стана

Сначала определим клин скоростей стана 500/1500x2500, используя его техническую характеристику. Примем, что во всех клетях используются рабочие валки номинального диаметра (D_p =500 мм). Тогда, например, для первой клети:

₍₂₆₎

Результаты расчетов для других клетей приведены в таблице8

В соответствии с пределом текучести стали HC340LAвыберем значение коэффициента прочности равным K_а= 1 из таблицы 9.

Таблица 9 – Коэффициент влияния прочности подката на скорость холодной прокатки на непрерывном стане

, МПа	K а
Не более 300	1,00
310 - 350	0,95
360 - 400	0,85
410 - 450	0,80
Более 450	0,75

Таблица 10 - Коэффициенты для выбора скорости холодной прокатки на непрерывном стане

Номер клети		Коэффициент
		а0	аг
4	< 0,64	0,806	-0,253
	> 0,64	0,775	-0,326
5	< 0,64	0,735	-0,251
	> 0,64	0,595	-0,321

Таблица 11 – Коэффициенты для выбора скорости холодной прокатки на непрерывном стане

		Коэффициент
		а0	аг
4	< 0,64	0,806	-0,253
	> 0,64	0,775	-0,326
5	< 0,64	0,735	-0,251
	> 0,64	0,595	-0,321

Было определено, что предел текучести стали HC340LA в исходном состоянии о_H =300 МПа. Следовательно, коэффициент влияния прочности К_а = 1 . При заданных условиях (прокатка на четырехклетевом стане при , из таблицы 10) коэффициенты в формуле имеют следующие значения: и из таблицы 11. Таким образом, целесообразное значение установившейся скорости:

₍₂₇₎

Далее, исходя из условия постоянства секундных объемов , необходимо определить скорости прокатки в каждой из клетей и сравнить их с допустимыми по клину скоростей. При этом будем считать, что режим обжатий соответствует табл. 7. Например, для второй клети:

₍₂₈₎

Результаты расчета для других клетей представлены в табл. 12.

Таблица 12 – Клин скоростей стана 500/1500x2500 и рабочие скорости в клетях при прокатке полосы 0,8x1420 мм

Параметр	Клети
	1	2	3	4
Dp, мм	500	500	500	500
Iгп	1,163	1,000	0,743	0,621
nном	300	300	300	300
nmax	500	500	500	500
Vnom,м/с	6,8	7,9	10,6	12,6
Vmin, м/с	5,1	5,9	8	9,5
Vmax, м/с	11,3	13,1	17,7	21,1
Vi, м/с	7,31	10,21	13,98	17,99
Vi/Vmin	1,43	1,73	1,75	1,89
Vi/Vmax	0,65	0,78	0,79	0,85

Результаты расчета показывают, что во всех клетях стана и . Это означает, что при рабочей скоростив последней клети 18 м/с кинематические ограничения, обусловленные клином скоростей данного стана, удовлетворены.