36. Защита лэп сверхвысокого напряжения.

ЛЭП 330 кВ и выше считаются сетями СВН. На концах линий СВН устанавливаются шунтированные реакторы. Реакторы ограничивают коммутационные перенапряжения и компенсируют большой емкостной ток фаза-земля. Для повышения пропускной способности ЛЭП иногда применяют емкостную продольную компенсацию (емкость С включается последовательно фазе линии). На подстанциях СВН предусматривается пофазное управление выключателями. ЛЭП СВН работают с малым запасом устойчивости, поэтому релейная защита должна быть быстродействующей. КЗ в любой точке ЛЭП должно отключаться со временем не более 0,1÷0,12с, а для линий 750кВ и выше 0,06÷0,08с. С учетом того, что быстродействующие выключатели имеют время отключения 0,04÷0,06с, то время действия должно быть 0,02÷0,04с. Благодаря большой протяженности ЛЭП и высокой загрузке токи в нормальном режиме работы могут быть соизмеримы с токами при различных видах КЗ. Это требует применения устройств, имеющих повышенную чувствительность при КЗ, но отстроенных от тока нагрузки. На некоторых ЛЭП СВН применяется дистанционная защита. Для линий 500,750кВ применяется дифференциально-фазная защита, высокочастотная защита (ВЧЗ) от всех видов КЗ, возникающих как при полнофазном режиме, так и при 2-х фазном режиме. Время действия такой защиты составляет 0,02с. Для повышения быстродействия ВЧЗ применяются тиристорные блоки, воздействующие на электромагниты отключающих выключателей. Кроме этого существуют устройства непрерывного текстового контроля, сигнализирующие о неисправности отдельных элементов. Все ВЧЗ имеют связи между началом и концом линии. Эта связь выполняется на основе в качестве каналов фаз линии.

37. Как влияет напряжение кз трансформатора на величину тока кз.

U_кз характеризует сопротивление трансформатора. Если трансформатор 2-х обмоточный, то . Т.о. чем больше , тем больше , а следовательно меньше .

Если трансформатор 3-х обмоточный, то .

38. Как изменится зона действия токовой отсечки без выдержки времени с уменьшением сечения провода вл.

С уменьшением сечения провода увеличивается его сопротивление, а значит уменьшается . . Зона действия токовой отсечки без выдержки времени возрастает.

39. Как влияет заземление нейтрали сети 6-10кВ через дугогасительный реактор на режим озз.

Для снижения емкостного тока в месте замыкания применяются компенсирующие аппараты: заземляющие реакторы, включаемые в нейтраль, и трехфазные заземляющие трансформаторы. При наличии этих устройств приведенная схема нулевой последовательности состоит из двух контуров: место замыкания — проводимость фазы на землю и место замыкания — индуктивность компенсирующего устройства. В этом случае в контуре замыкания создается резонанс токов емкостного и индуктивного. При правильной компенсации можно свести ток к.з. к нулю. Согласно ПУЭ компенсация емкостного тока замыкания на землю при помощи компенсирующих аппаратов должна применяться:

1) в сетях 10 кВ — при токах замыкания на землю более 20 А;

2) в сетях 6 кВ — при токах замыкания на землю более 30 А.

П рименение аппаратов компенсации емкостного тока замыкания на землю способствует быстрому гашению дуги в месте замыкания, поэтому компенсирующие аппараты называются еще дугогасящими. Для сетей с компенсацией емкостного тока замыкания на землю применяются названия сети с компенсированной нейтралью и сети с настроенной индуктивностью. ДГР должны иметь плавную регулировку индуктивности с автоматической настройкой током компенсации при изменении емкости цепи.

40. Определить ток срабатывания токовой отсечки без выдержки времени при I_к⁽³⁾ =3кА в конце ВЛ.

Ток срабатывания токовой отсечки без выдержки: I(t=0) =Kн*Iк(3), где Kн =1,2÷1,3- коэффициент надежности для электромеханической защиты; Kн =1,05÷1,1- для цифровой (электронной) защиты; Iк(3) =3 - ток короткого замыкания в конце линии, кА. I(t=0)эл.мех =1,25*3=3,75 кА; I(t=0)цифр =1,075*3=3,225 кА.

41. Определить ток срабатывания отсечки с выдержкой времени при I_к⁽³⁾ =4кА в конце линии.

Ток срабатывания отсечки с выдержкой времени: I(t=0) = Iк(3)/ Kн, где Kн =1,2÷1,3- коэффициент надежности для электромеханической защиты; Kн =1,05÷1,1-для цифровой (электронной) защиты; Iк(3) =4 - ток короткого замыкания в конце линии, кА. В итоге: I(t<>0)эл.мех = 4/1,25=3,2 кА; I(t<>0)цифр = 4/1,075=3,721 кА.

42. Определить ток срабатывания МТЗ, если I_{нагр.макс}=800 А в линии, питающей ЭД U_н=10кВ.

Ток срабатывания МТЗ: Iмтз=Kн* Kсз*Iнагр.макс/ Kвз, где Kн =1,2÷1,3-коэффициент надежности для электромеханической защиты; Kн =1,05÷1,1-для цифровой (электронной) защиты; Kсз=3÷5-коэффициент самозапуска(мощная двигательная нагрузка); Kвз=0,65÷0,8-коэффициент возврата для электромеханической защиты; Kвз=0,95÷0,96- для цифровой (электронной) защиты; Iнагр.макс=800 - максимальный ток нагрузки, А. В итоге: Iмтзэл.мех =1,25* 4*800/0,7=5,714кА; Iмтзцифр=1,075* 4*800/0,955=3,602кА.

43. Определить ток осечки без выдержки времени, если I_к^{(3) /} =2кА в конце линии, питающей электродвигатели U_н=6кВ.

Ток срабатывания токовой отсечки без выдержки: I(t=0) =Kн*Iк(3), где Kн =1,2÷1,3- коэффициент надежности для электромеханической защиты; Kн =1,05÷1,1- для цифровой (электронной) защиты; Iк(3) - ток короткого замыкания в конце линии, кА. Iк(3)= Iк(3) / - IП, где IП – ток подпитки со стороны двигателя.