4.4 Построение графической зависимости изменения расчетного

сопротивления по глубине

Расчетное сопротивление R оценивают для условного фундамента шириной 1м в каждом слое грунта(исключая почвенно-растительный слой) по формуле:

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

Где Mγ, M_q, M_c-коэффициенты принимаемые по табл.4 СниП[1]

b=1м-ширина подошвы условного фундамента, м

γ_II-удельный вес грунта, залегающий ниже подошвы условного фундамента, кН/м3

γ_II^’-осредненное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы условного фундамента, кН/м3

С_II-удельное сцепление грунта, залегающего непосредственно под подошвой условного фундамента, кПа

d-глубина заложения условного фундамента, м

(.)А d=1.3м; γ_II=19.15 кН/м3; φ _II=20град; С_II=11кПа ;Mγ=0.51; M_q=3.06; M_c=5.66; b=1м

γ_II^’=(0.3*14+1*19.15)/1.3=17.96 кН/м3

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

R=0.51*1*19.15+3.06*1.3*17.96+5.66*11=143.47кПа

(.)Б d=3м; γ_II=19.15 кН/м3; φ _II=20град; С_II=11кПа ;Mγ=0.51; M_q=3.06; M_c=5.66; b=1м

γ_II^’=(0.3*14+2,7*19.15)/3=18,63 кН/м3

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

R=0.51*1*19.15+3.06*3*18,63+5.66*11=243,05кПа

(.)В d=4м; γ_II=19.15 кН/м3; φ _II=22град; С_II=30кПа ;Mγ=0.61; M_q=3.44; M_c=6.04; b=1м

γ_II^’=(0.3*14+3.4*19.15+0.3*19.15)/4=18.76 кН/м3

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

R=0.61*1*19.15+3.44*4*18.76+6.04*30=451.02кПа

(.)Г d=4.5м; γ_II=19.15 кН/м3; φ _II=22град; С_II=30кПа ;Mγ=0.61; M_q=3.44; M_c=6.04; b=1м

γ_II^’=(0.3*14+3.4*19.15+0.8*19.15)/4.5=18.81 кН/м3

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

R=0.61*1*19.15+3.44*4.5*18.81+6.04*30=484.05кПа

(.)Д d=5.5м; γ_II=19.15 кН/м3; φ _II=22град; С_II=30кПа ;Mγ=0.61; M_q=3.44; M_c=6.04; b=1м ; γ^взв=10,68кН/м3

γ_II^’=(0.3*14+3.4*19.15+1.21*19.15+0.59*10.68)/5.5=17.96 кН/м3

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

R=0.61*1*19.15+3.44*5.5*17.96+6.04*30=532.68кПа

(.)Е d=6.3м; γ_II=19.15 кН/м3; φ _II=22град; С_II=30кПа ;Mγ=0.61; M_q=3.44; M_c=6.04; b=1м ; γ^взв=10,68кН/м3

γ_II^’=(0.3*14+3.4*19.15+1.21*19.15+1.39*10.68)/6.3=17.03 кН/м3

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

R=0.61*1*19.15+3.44*6.3*17.03+6.04*30=561.95кПа

(.)Ж d=7м; γ_II=20.2 кН/м3; φ _II=19град; С_II=57кПа ;Mγ=0.47; M_q=2.89; M_c=5.48 ; b=1м ; γ^взв=9.51кН/м3

γ_II^’=(0.3*14+3.4*19.15+1.21*19.15+1.79*10.68+0.3*9.51)/7=16.34 кН/м3

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

R=0.47*1*20.2+2.89*7*16.34+5.48*57=652.4кПа

(.)З d=7.5м; γ_II=20.2 кН/м3; φ _II=19град; С_II=57кПа ;Mγ=0.47; M_q=2.89; M_c=5.48 ; b=1м ; γ^взв=9.51кН/м3

γ_II^’=(0.3*14+3.4*19.15+1.21*19.15+1.79*10.68+0.8*9.51)/7.5=15.89 кН/м3

R= Mγ*b* γ_II+ M_q* γ_II^’*d+ M_c* С_II

R=0.47*1*20.2+2.89*7.5*15.89+5.48*57=666.26кПа

Строим эпюру изменения расчетного сопротивления R по глубине

4.5 Заключение

Основания слагают следующие грунты: ПРС; супесь серая, слабослоистая; суглинок темно-серый, пылеватый; глина неясно-слоистая с редким гравием. При расчете и построении графической зависимости изменения расчетного сопротивления по глубине было получено: ПРС, мощностью 0,3м, является непригодной для строительства; супесь, мощностью 3,4м, надежный несущий слой; суглинок, мощностью 3,0, является также надежным несущим слоем, что можно сказать и о глине.

5. Выбор основного варианта фундамента для проектирования на основе

экономического сравнения

5.1 общие данные

Выполним проектирование под железобетонную колонну среднего ряда сечения размером сечения колонны 600x800мм каркасного здания длиной l=36м, с подвалом глубиной 3м, при следующих начальных условиях: место строительства г.Новосибирск, отметка ноль здания на 0,5м здания выше уровня планировки. Нагрузки на обрез фундамента N₀₁₁=3539кН; M₀₁₁=-28кН; T₀₁₁=48,4кН

5.2 Расчет фундамента на естественном основании

5.2.1 Определение глубины заложения фундамента

Инженерно - геологичекий фактор.

d ^инж =d^'+(0,2…0,3) , где

d^'- глубина заложения кровли надежного грунта, м. d^'= 0,3 м.

d ^инж =0,3+0,3=0,6 м

Климатический фактор

d^кл =d_f = k_h*d_fn , где

d_fn – нормативная глубина сезонного промерзания грунта. d_fn =2,42 м ;

k_h – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания на промерзание грунта у фундаментов наружных стен. k_h =0,5 ;

d_f – расчетная глубина сезонного промерзания грунта.

d_f = 0,5*2,42=1,2м

d^кл ≥1,21 м

Конструктивный фактор

d^КОН =d_в+ Н_ф+0,15 , где

d_в – глубина подвала от уровня планировки, м. d_в= 2,5 м

Н_ф – Высота фундамента, м.

Н_ф = d_c+(0.2+0.05) м=1.05м ;

d^КОН = 2,5+10,5+0,15=3,7 м

Выбираем глубину заложения d=3,7 м, так как она удовлетворяет всем трем факторам.