4.2 Расчет укрупненных стоимостей вариантов переустройства горки
По заданию (приложение А) исходное состояние сортировочной горки – однопутная без объездного пути. При разработке технологии работы горки предусматривается ее повариантное переустройство: строительство объездного пути, второго пути надвига, второго пути роспуска.
Укрупненная стоимость переустройства определяется
,
(4.3)
где
– суммарные капитальные затраты по
вариантам на переустройство горки,
путевое развитие в ПП и СП;
– готовые
эксплуатационные расходы на содержание
вновь построенных обустройств;
– срок окупаемости капитальных вложений,
лет.
Пример 4.2 Расчет стоимости переустройства сортировочной горки. Длина объездного пути, пути надвига и второго пути роспуска принимаются по приложению А, единичные стоимости переустройства и содержания – по приложению Р.
А. На станции с последовательным расположением парков
Сооружение объездного пути (ОП)
Стоимость второго состояния горки
руб
руб
Стоимость второго пути надвига
руб
руб
Общие стоимости третьего состояния горки
руб
руб
Стоимость двухпутной горки
руб
руб
руб
руб
Б. Для станции с параллельным расположением парков
Сооружение «объездных» путей
Принимается длина двух путей для заезда горочного локомотива с горки в приемоотправочные парки в «объезд» горки по 200 м
руб
руб
Сооружение второго пути надвига (второго горочного вытяжного пути)
При
вагонов длина вытяжного пути должна
быть 
.
м.
Общая длина второго пути надвига составит
м.
руб
руб
руб
руб
Строительство двухпутной горки
руб
руб
руб
руб
4.3 Технико-экономическое сравнение вариантов
Технико-экономическая оценка каждого варианта технологии расформирования поездов производится по приведенным годовым расходам, целевая функция которых имеет вид [3]:
,
(4.4)
где
,
– соответственно суточные вагоно-часы
простоя в парке приема и сортировочном
парке;
– стоимость одного вагоно-часа, руб;
– стоимость локомотиво-суток маневровых,
руб;
– число маневровых локомотивов на горке
и вытяжных путях.
Вагоночасы простоя в парках приема и сортировочном определяются
,
(4.5)
где
– число вагонов в i-м
парке,
– средний простой вагонов в i-м
парке, ч.
Средний простой вагонов в подсистеме в соответствии с [3]
,
(4.6)
,
(4.7)
,
(4.8)
где
,
– максимальный и минимальный простой
составов в подсистеме, ч;
– расчетный период, в течение которого
простои в подсистеме достигают
максимального значения, ч;
– среднечасовая интенсивность потока
поступающих в подсистему поездов
(составов);
– среднеквадратическое отклонение
числа поездов за период
;
– интервал вывода поездов из подсистемы,
из парка приема – 
,
из сортировочного парка – 
;
– технологический простой составов в
подсистеме, в парке приема – 
,
в сортировочном – 
;
и 
– коэффициенты, значения которых можно
принимать 
Значения и принимаются по таблицам 4.1 и 4.2 (или по таблицам 5.1 и 5.2 [3]) в зависимости от коэффициентов загрузки горки (𝛾г) и вытяжных путей (𝛾в).
,
(4.9)
где
– среднечасовая интенсивность вывода
составов из подсистемы.
Потребное число путей в ПП и СП определяется по формулам [3]
,
(4.10)
,
(4.11)
где
– технологическое время занятия пути
от момента начала приготовления маршрута
до полного освобождения пути после
надвига, ч.
– дополнительное число путей
,
(4.12)
где
– число подходов к ПП,
– число ходовых путей;
– потребное число путей для назначений
плана формирования поездов (по заданию
приложение Д);
–
число путей для специальных целей (для
стоянки вагонов с негабаритными грузами
и ВМ, для исправления коммерческих
неисправностей, для вагонов, требующих
подачи в вагонное депо и т.п.);
– число путей для накопления на подачу
на местные пункты.
Таблица 4.1 – Значения периода Тк |
|||||||||||||||||
γ N |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
0,45 |
0,50 |
0,55 |
0,60 |
0,65 |
0,70 |
0,75 |
0,80 |
0,85 |
0,90 |
0,95 |
10 |
0,141 |
0,282 |
0,497 |
0,808 |
1,234 |
1,796 |
2,510 |
3,398 |
4,438 |
5,825 |
7,490 |
9,623 |
12,490 |
16,655 |
23,569 |
38,500 |
00,903 |
15 |
0,094 |
0,186 |
0,328 |
0,535 |
0,824 |
1,214 |
1,724 |
2,375 |
3,191 |
4,207 |
5,479 |
7,106 |
9,266 |
12,334 |
17,229 |
27,090 |
64,671 |
20 |
0,070 |
0,139 |
0,245 |
0,400 |
0,618 |
0,917 |
1,316 |
1,834 |
2,495 |
3,330 |
4,385 |
5,738 |
7,530 |
10,046 |
13,969 |
21,528 |
47,856 |
25 |
0,056 |
0,111 |
0,195 |
0,319 |
0,495 |
0,738 |
1,065 |
1,497 |
2,056 |
2,771 |
3,684 |
4,861 |
6,420 |
8,597 |
11,943 |
18,197 |
38,427 |
30 |
0,047 |
0,092 |
0,163 |
0,266 |
0,412 |
0,617 |
0,895 |
1,265 |
1,752 |
2,381 |
3,191 |
4,242 |
5,638 |
7,581 |
10,541 |
15,955 |
32,468 |
35 |
0,040 |
0,079 |
0,139 |
0,228 |
0,354 |
0,530 |
0,771 |
1,097 |
1,528 |
2,091 |
2,823 |
3,779 |
5,051 |
6,822 |
9,503 |
14,328 |
28,376 |
40 |
0,035 |
0,069 |
0,122 |
0,199 |
0,309 |
0,464 |
0,678 |
0,968 |
1,355 |
1,867 |
2,536 |
3,416 |
4,592 |
6,229 |
8,697 |
13,086 |
25,393 |
45 |
0,031 |
0,061 |
0,108 |
0,177 |
0,275 |
0,413 |
0,605 |
0,867 |
1,219 |
1,687 |
2,305 |
3,123 |
4,220 |
5,749 |
8,049 |
12,099 |
23,116 |
50 |
0,028 |
0,055 |
0,097 |
0,159 |
0,248 |
0,373 |
0,546 |
0,785 |
1,107 |
1,540 |
2,115 |
2,880 |
3,911 |
5,352 |
7,514 |
11,294 |
21,318 |
55 |
0,025 |
0,050 |
0,088 |
0,144 |
0,225 |
0,339 |
0,498 |
0,717 |
1,015 |
1,417 |
1,956 |
2,676 |
3,651 |
5,016 |
7,063 |
10,620 |
19,858 |
60 |
0,023 |
0,046 |
0,081 |
0,132 |
0,206 |
0,311 |
0,457 |
0,660 |
0,937 |
1,313 |
1,820 |
2,501 |
3,427 |
4,727 |
6,676 |
10,048 |
18,646 |
65 |
0,021 |
0,042 |
0,075 |
0,122 |
0,191 |
0,287 |
0,423 |
0,611 |
0,870 |
1,224 |
1,702 |
2,349 |
3,233 |
4,476 |
6,340 |
9,553 |
17,621 |
70 |
0,020 |
0,039 |
0,069 |
0,113 |
0,177 |
0,267 |
0,393 |
0,570 |
0,813 |
1,146 |
1,599 |
2,216 |
3,062 |
4,254 |
6,045 |
9,120 |
16,741 |
75 |
0,019 |
0,037 |
0,065 |
0,106 |
0,165 |
0,249 |
0,368 |
0,533 |
0,762 |
1,077 |
1,509 |
2,098 |
2,910 |
4,058 |
5,782 |
8,737 |
15,977 |
80 |
0,017 |
0,034 |
0,061 |
0,099 |
0,155 |
0,234 |
0,345 |
0,501 |
0,718 |
1,017 |
1,428 |
1,993 |
2,774 |
3,882 |
5,547 |
8,396 |
15,305 |
85 |
0,016 |
0,032 |
0,057 |
0,093 |
0,146 |
0,220 |
0,325 |
0,473 |
0,678 |
0,963 |
1,356 |
1,898 |
2,651 |
3,723 |
5,335 |
8,089 |
14,709 |
90 |
0,016 |
0,031 |
0,054 |
0,088 |
0,138 |
0,208 |
0,307 |
0,447 |
0,643 |
0,915 |
1,291 |
1,813 |
2,541 |
3,578 |
5,143 |
7,811 |
14,175 |
95 |
0,015 |
0,029 |
0,051 |
0,084 |
0,130 |
0,197 |
0,292 |
0,424 |
0,611 |
0,871 |
1,233 |
1,736 |
2,439 |
3,447 |
4,967 |
7,558 |
13,695 |
100 |
0,014 |
0,028 |
0,049 |
0,079 |
0,124 |
0,187 |
0,277 |
0,404 |
0,582 |
0,831 |
1,179 |
1,665 |
2,347 |
3,326 |
4,806 |
7,327 |
13,259 |
105 |
0,013 |
0,026 |
0,046 |
0,076 |
0,118 |
0,178 |
0,264 |
0,385 |
0,556 |
0,795 |
1,130 |
1,600 |
2,262 |
3,214 |
4,657 |
7,114 |
12,862 |
110 |
0,013 |
0,025 |
0,044 |
0,072 |
0,113 |
0,170 |
0,252 |
0,368 |
0,532 |
0,762 |
1,085 |
1,540 |
2,183 |
3,111 |
4,519 |
6,917 |
12,498 |
115 |
0,012 |
0,024 |
0,042 |
0,069 |
0,108 |
0,163 |
0,242 |
0,353 |
0,510 |
0,731 |
1,044 |
1,484 |
2,110 |
3,015 |
4,392 |
6,734 |
12,163 |
120 |
0,012 |
0,023 |
0,040 |
0,066 |
0,103 |
0,156 |
0,232 |
0,338 |
0,489 |
0,703 |
1,005 |
1,433 |
2,042 |
2,926 |
4,272 |
6,564 |
11,853 |
125 |
0,011 |
0,022 |
0,039 |
0,063 |
0,099 |
0,150 |
0,222 |
0,325 |
0,471 |
0,677 |
0,970 |
1,385 |
1,979 |
2,843 |
4,161 |
6,405 |
11,566 |
130 |
0,011 |
0,021 |
0,037 |
0,061 |
0,095 |
0,144 |
0,214 |
0,313 |
0,453 |
0,653 |
0,937 |
1,341 |
1,920 |
2,765 |
4,056 |
6,256 |
11,298 |
135 |
0,010 |
0,020 |
0,036 |
0,059 |
0,092 |
0,139 |
0,206 |
0,302 |
0,437 |
0,631 |
0,906 |
1,299 |
1,864 |
2,691 |
3,958 |
6,116 |
11,048 |
140 |
0,010 |
0,020 |
0,035 |
0,057 |
0,088 |
0,134 |
0,199 |
0,291 |
0,422 |
0,610 |
0,877 |
1,260 |
1,812 |
2,622 |
3,866 |
5,985 |
10,814 |
145 |
0,010 |
0,019 |
0,033 |
0,055 |
0,085 |
0,129 |
0,192 |
0,281 |
0,408 |
0,590 |
0,850 |
1,223 |
1,763 |
2,557 |
3,778 |
5,860 |
10,594 |
150 |
0,009 |
0,018 |
0,032 |
0,053 |
0,083 |
0,125 |
0,186 |
0,272 |
0,395 |
0,572 |
0,825 |
1,189 |
1,717 |
2,496 |
3,695 |
5,743 |
10,386 |
155 |
0,009 |
0,018 |
0,031 |
0,051 |
0,080 |
0,121 |
0,180 |
0,264 |
0,383 |
0,555 |
0,801 |
1,156 |
1,673 |
2,438 |
3,617 |
5,632 |
10,191 |
100 |
0,009 |
0,017 |
0,030 |
0,050 |
0,077 |
0,117 |
0,174 |
0,256 |
0,372 |
0,538 |
0,778 |
1,126 |
1,632 |
2,382 |
3,543 |
5,526 |
10,006 |
165 |
0,008 |
0,017 |
0,029 |
0,048 |
0,075 |
0,114 |
0,169 |
0,248 |
0,361 |
0,523 |
0,757 |
1,096 |
1,592 |
2,330 |
3,472 |
5,425 |
9,831 |
-
Таблица 4.2 – Значение среднеквадратического отклонения σ
γ
N
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
10
0,225
0,317
0,419
0,533
0,655
0,785
0,919
1,055
1,192
1,329
1,467
1,609
1,759
1,926
2,127
2,413
3,042
15
0,224
0,315
0,416
0,529
0,654
0,789
0,932
1,082
1,235
1,391
1,550
1,713
1,883
2,067
2,280
2,564
3,135
20
0,224
0,314
0,415
0,527
0,653
0,791
0,940
1,099
1,265
1,436
1,611
1,792
1,979
2,181
2,409
2,700
3,236
25
0,223
0,313
0,414
0,526
0,653
0,79З
0,946
1,111
1,286
1,469
1,659
1,855
2,059
2,277
2,521
2,823
3,340
30
0,223
0,313
0,413
0,526
0,652
0,794
0,950
1,120
1,303
1,496
1,698
1,908
2,128
2,361
2,619
2,933
3,443
35
0,223
0,312
0,113
0525
0,652
0,794
0,953
1,127
1,316
1,518
1,730
1,953
2,187
2,435
2,708
3,035
3,543
40
0,223
0,312
0,412
0,525
0,652
0,795
0,955
1,132
1,326
1,536
1,758
1,992
2,239
2,501
2,789
3,129
3,639
45
0,223
0,312
0,412
0,525
0,652
0,795
0,957
1,137
1,335
1,551
1,782
2,027
2,286
2,561
2,863
3,216
3,731
50
0,223
0,312
0,412
0,524
0,652
0,796
0,958
1,141
1,343
1,564
1,803
2,057
2,328
2,616
2,931
3,297
3,820
55
0,223
0,312
0,412
0,524
0,652
0,796
0,960
1,144
1,349
1,575
1,821
2,085
2,366
2,667
2,995
3,374
3,904
60
0,223
0,312
0,411
0,524
0,652
0,796
0,961
1,147
1,355
1,585
1,838
2,110
2,401
2,713
3,054
3,446
3,986
65
0,223
0,312
0,411
0,524
0,651
0,797
0,962
1,149
1,360
1,594
1,852
2,132
2,433
2,757
3,110
3,515
4,064
70
0,223
0,312
0,411
0,524
0,651
0,797
0,902
1,151
1,364
1,602
1,866
2,153
2,463
2,798
3,163
3,580
4,140
75
0,223
0,312
0,411
0,524
0,651
0,797
0,963
1,153
1,368
1,609
1,878
2,172
2,491
2,836
3,213
3,643
4,213
80
0,223
0,312
0,411
0,524
0,651
0,797
0,964
1,154
1,371
1,616
1,889
2,190
2,517
2,872
3,260
3,702
4,283
85
0,223
0,312
0,411
0,524
0,651
0,797
0,964
1,156
1,374
1,622
1,899
2,206
2,541
2,906
3,305
3,759
4,352
90
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,797
0,965
1,157
1,377
1,627
1,909
2,221
2,564
2,938
3,348
3,814
4,418
95
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,797
0,965
1,158
1,380
1,632
1,917
2,235
2,585
2,968
3,389
3,867
4,482
100
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,966
1,159
1,382
1,637
1,925
2,248
2,606
2,997
3,429
3,918
4,544
105
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,966
1,160
1,384
1,641
1,933
2,261
2,625
3,025
3,466
3,967
4,604
110
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,966
1,161
1,386
1,645
1,940
2,273
2,643
3,052
3,503
4,015
4,663
115
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,967
1,162
1,388
1,648
1,946
2,283
2,660
3,077
3,538
4,061
4,721
120
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,967
1,163
1,390
1,652
1,952
2,294
2,676
3,101
3,572
4,106
4,776 (
125
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,967
1,164
1,391
1,655
1,958
2,304
2,692
3,124
3,604
4,149
4,831 '
130
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,968
1,164
1,393
1,658
1,964
2,313
2,707
3,146
3,636
4,191
4,884
135
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,968
1,165
1,394
1,661
1,969
2,322
2,721
3,168
3,666
4,232
4,936
140
0,223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,968
1,165
1,395
1,663
1,974
2,330
2,735
3,188
3,695
4,272
4,987
145
0.223
0,312
0,411
0,523
0,651
0,798
0,968
1,166
1,397
1,666
1,978
2,338
2,748
3,208
3,724
4,310
5,037
150
0,223
0,313
0,411
0,524
0,651
0,798
0,968
1,166
1,398
1,668
1,983
2,346
2,760
3,228
3,752
4,348
5,086
155
0,223
0,313
0,411
0,524
0,651
0,798
0,969
1,167
1,399
1,670
1,987
2,353
2,772
3,246
3,778
4,385
5,134
160
0,223
0,313
0,411
0,524
0,651
0,798
0,969
1,167
1,400
1,672
1,991
2,360
2,784
3,264
3,805
4,421
5,181
165
0,224
0,313
0,411
0,524
0,651
0,798
0,969
1,168
1,401
1,674
1,994
2,366
2,795
3,281
3,830
4,456
5,227
Пример
4.3 Расчет
целевой функции для варианта 2.2.2.2 и
принятых
= 60 поездов/сут;
= 62 поезда/сут и заданному в приложении
С 
= 30 мин = 0,5 ч; в приложении П – 
= 0,5 руб; 
= 9 руб; по рисунку 4.1 – 
=
35 мин = 0,58 ч, 
= 20 мин = 0,33 ч;
= 17,3 мин = 0,29 ч.
Интенсивность ввода составов в подсистемы:
,
поезда/ч;
,
поезда/ч.
Интенсивность вывода составов из подсистем:
,
поезда/ч;
,
поезда/ч.
Коэффициенты загрузки:
,
.
По
таблице 4.1 
= 2,87 ч; 
= 7,86 ч; по таблице 4.2 
= 2,22 поездов/ч; 
= 3,3 поездов/ч.
По формуле (4.7)
;
;
Число дополнительных путей в ПП при f = 2 подходах и Пx = 1
пути
По
приложению Д 
= 17; 
= 2; 
= 5.
путей,
путей.
По заданию (приложение Г) имеется в ПП 6 путей, в СП – 24 пути. По варианту 2222 необходимо дополнительно построить в ПП 2 пути полезной полной длины по 1000 м и в СП – 6 путей полной длиной по 1200 м.
руб
руб
руб
руб
По варианту 2222 общие затраты
руб
руб
При m = 60 вагонов = 60 общее число вагонов n = 60·60 = 3600 вагонов/сут
Вагоночасы простоя в ПП и СП
вагоно-ч
вагоно-ч.
Целевая функция по варианту 2222
руб
Целевая функция по всем вариантам рассчитывается по программе «Оптима», разработанной на кафедре УЭР БелГУТа. Результаты расчетов представлены в таблице 4.3.
Из таблицы 4.3 следует, что оптимальным, с максимальным значением функции _____________, является вариант ___________: окончание формирования поездов производится
одногруппных (где и как?) ;
двухгруппных (где и как?) ;
многогруппных (где и как?) ;
горка (какая?) с числом локомотивов на горке _______ на вытяжных путях _________.
Вариант предусматривает построить дополнительно в ПП ____ путей, в СП – ______.
Таблица 4.3 – Расчет значений целевой функции по вариантам расформирования-формирования поездов
от 29.03.2007 для К.П. студента группы УД-31 Морозова Максима Владимировича