4.4.2. Определение нагрузки на 1п. М. Расчетной балки полки плиты.

а) нагрузка от собственного веса:

g_с.в. = h*b* * γ_f = 0,05_м*1,0_м *25 _кн/м³* 1,1 = 1,375_кн/м;

б) расчетная нагрузка на 1п. м. расчетной балки полки плиты:

g` = g_с.в. +b *(пол +врем. нагрузка)= 1,375 +1,0(1,17+8,16) = 10,7 _кн/м .

в) полная расчетная нагрузка на 1п.м. расчетной балки полки плиты:

g = g` *γ_п = 10,7* 0,95 = 10,165_кн/м

γ_п – коэффициент надежности по классу здания

4.4.3. Определение расчетных изгибающих моментов

M₁ = (0,8*10,165*1,32² )/ 48 = 0.295_кнм = 0,295*10⁵ _Нсм

M₂ = (0,8*10,165*1,36²)/48 = 0,313_кнм = 0,313*10⁵ _Нсм.

4.4.4 Расчетное сечение балок b * h (в направлении l₁ и l₂ )

h_o1 = h – 1,5см = 5-1,5 = 3,5_см рабочие высоты сечения

} балок (l₁ и l₂)

h_o2 = h_o1 – d = 3.5-0.3= 3,2_см

d – 3_мм – принятый диаметр высокопрочной проволоки ВР- 1 арматурной сетки С- 1

A_s1 и A_s2 – площадь сечения арматуры сетки на ширину балки b = 1,0_м.

4.4.5. Подбор рабочей арматуры сетки С-1 .

а) в направлении l₁ = 132_см.

По вспомогательной таблице расчета изгибаемых элементов прямоугольного сечения(с.140, В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов) при

По сортаменту (приложение 4 В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов) принимаем 4Ø3 Вр- 1 с расчетный шаг по конструктивным требованиям. Окончательно принимаем .

б) в направлении l₂ = 136_см :

при

принимаем 4 Ø 3 Вр- 1 с ² расчетный шаг S₂= 250мм = S₂= 250 по конструктивным требованиям. Окончательно принимаем S₂= 250мм.

Маркировка сетки С- 1:

Размер плиты 5770*1560мм

Проверка по

;

= 0.61

5. Расчет продольного предварительно напряженного ребра .

5.1 По Iгр. Предельных состояний (прочности).

5.1.1 Расчетной схемой ребра является однопролетная свободно опертая по концам балка пролетом (Вр – ширина ригеля), загруженная равномерно распределенной нагрузкой.

5.1.2.Определение погонной нагрузки на 1п. м.

Используем табл.1

Постоянная расчетная нагрузка:

g= 3.26*1.6*0.95 = 4,96кН/м

Временная расчетная нагрузка:

= 8.16*1.6*0.95 = 12,4кН/м

Полная расчетная нагрузка:

P = 11.42*1.6*0.95 = 17,36кН/м

Нормативная погонная нагрузка:

P_п = 9.60*1.6*0.95 = 14,6кН/м( полная )

P_{п дл.} = 7,6*1,6*0,95 = 11,55кН/м ( длительного действия )

g_{п с.в.} = 1,9*1,6*0,95 = 2,9кН/м (от собственного веса плиты)

5.1.3. Определение усилий

Расчетные (I_г.п.с.)

Нормативные (II_г.п.с. )

5.1.4. Определение расчетного сечения ребра.

Реальное сечение плиты

Расчетное сечение ребра

а – расстояние от нижней грани поверхности сечения до ц.т. р.а.( принимаем конструктивно).

h ₀ = h-а – рабочая высота сечения

Количество стержней рабочей арматуры А_sp и A_sw принимаем по конструктивным требованиям.

Принимаем для A_sp стержневую арматуру класса A-IV, для A_sw гладкую арматуру класса A-I. Бетон для плиты принят тяжелый мелкозернистый класса B-20. (Характеристику материалов см. выше).

5.1.5. Определение отпускной прочности бетона R_вр и первоначального (фиксированного) предварительного напряжения напрягаемой арматуры.

R_вр ≥ 0,5B

R_вр ≥ 11,5МПа

Принимаем R_вр = 11,5Мпа

При электротермическом способе натяжения арматуры:

P = 30+ 360/L = 30+360/5.8 = 92МПа

Принимаем

Проверяем : 430+92< 590МПа.

(1 ) 430-92>0,3*590 = 177МПа

Коэффициент точности натяжения арматуры

n_p - количество напрягаемых стержней

0.83*430 =357 МПа(предварительные напряжения в арматуре с учетом точности натяжения).

5.1.6. Расчет прочности нормального сечения на действие изгибающего момента

M = 75кНм. Определим положение нейтральной оси в сечении.

Несущая способность полки:

.

.

Следовательно, н.о. проходит в полке и расчетное сечение рассматривается как прямоугольное с размерами

т.к.

Принимаем (коэффициент условий работ арматуры при напряжениях выше условного предела текучести)

По приложению VI (В.Н. Байков, Э.Е.Сигалов) принимаем 2 Ø18 A- IV (A_sp =5,09см²)

5.1.7. Определение геометрических характеристик приведенного сечения и сил обжатия бетона Р'₀₁ и Р'₀₂ от предварительного напряжения арматуры .

Коэффициент приведения:

(относительно Х₀)

Центр тяжести приведенного сечения (С)

Центральный момент инерции приведенного сечения

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней грани:

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия бетона:

(приложение Х В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов)

Определение потерь предварительного напряжения арматуры

- предварительные напряжения в Asp с учетом коэффициента точности натяжения.

Первые потери ( )

1. От релаксации напрягаемой арматуры

(для электротермического способа натяжения).

2. От температурного перепада

(т. к. форма с упорами при пропаривании бетона нагревается вместе с арматурой и ).

3. От деформации анкеров

(при электротермическом способе натяжения).

4. Трение арматуры об огибающие приспособления

(не огибаем)

5. От деформации стальной формы

(при электротермическом способе натяжения)

6. От быстронатекающей ползучести бетона, подвергнутого тепловой обработке

- зависит от соотношения и

напряжения в бетоне при обжатии на уровне ц.т.р.а. (Аsp) с учетом первых пяти потерь.

P’ – усилие обжатия бетона с учетом первых пяти потерь

(Р – усилие в напрягаемой арматуре с учетом первых пяти потерь)

;

Принимаем

Итого

Вторые потери ( )

8.От усадки бетона

9.От ползучести бетона.

- зависит от соотношения

Усилия обжатия бетона с учетом первых потерь:

(для бетона, подвергнутого тепловой обработке).

Полные потери:

Усилие обжатия бетона на уровне ц.т.р.а. с учетом всех потерь:

(совпадает с ц.т.р.а.)