Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
otvety_gos_2010.doc
Скачиваний:
2
Добавлен:
01.03.2025
Размер:
8.35 Mб
Скачать

10. Частотное управление асинхронными двигателями.

Использование АД в регулируемом электроприводе представляет особый интерес, т.к. АД является наиболее простым, дешевым и надежным двигателем. Возможности его регулирования, обеспечиваются изменением частоты, U и I статорной обмотки. Для реализации этой возможности питание двигателя необходимо осуществлять от управляемого преобразователя частоты. В качестве преобразователей частоты могут использоваться электромашинные и статические преобразователи. При частотном управлении АД возникает необходимость, регулировать не только частоту, но и величину подводимого U, причем U регулируется не только в функции частоты, но ещё и в функции нагрузки двигателя. Регулирование U в функции частоты и нагрузки можно осуществить лишь в замкнутых системах.

Законы частотного регулирования

При выборе соотношения между частотой и напряжением, подводимым к статору АД, чаще всего исходят из условия сохранения перегрузочной способности двигателя для любой из его регулировочных механических характеристик. Основной закон частотного регулирования (закон Костенко) в математической форме имеет вид

, где МС и МC -статические моменты сопротивления соответствующие скорости двигателя при частотах f1 и f1; U1 и U1 -соответствующие частотам f1 и f1 напряжения.

З-н изменения U определяется не только частотой источника питания, но и хар-ом изменения момента сопр-я механизма на валу двигателя при изменении угловой ск-ти.

Мех. хар-ки двигателя при этом законе изображены на рис. Жесткость хар-к сохраняется высокой. Критический момент в зоне частот, близких к основной, остается неизменной. Влияние падения U на r1 становится весьма заметным, к намагничивающей цепи двигателя подводится тем меньшее U, чем меньше частота. Это вызывает ↓ критического момента, →, перегрузочной способности двигателя.Плавное регул-е до f1=0 при этом законе невозможно. Невозможно также обеспечить устойчивую работу двигателя при Мс=const в широком диапазоне регулирования частоты.

Закон пропорционального регулир-я можно легко реализовать при разомкнутой системе. Этот закон целесообразен только для крупных АД, потери в двигателе больше, чем при основном законе. М ех. хар-ки при этом законе изображены на рис.

Механические характеристики при этом законе изображены на рис. При постоянной мощности статической нагрузки РС=const или : В этом случае Х=-1 Приняв 0=0, получим закон управления

или

Статические механические характеристики ад при частотном управлении.

Для получения основных соотношений воспользуемся Т образной схемой замещения АД, которая наиболее точно отражает реальные физические процессы в двигателе.

Здесь

; ; , Sа – абсолютноескольжение.

При пропорциональном законе управления , который графически можно представить в виде прямой (см. график). Точке А, для которой f1=f1H (1=1) и U1=U1H (V1=1) , соответствует естеств. хар-ка двигателя, которая изображена на следующем рис. Здесь приведено семейство мех. хар-к при 1<1. Перегрузочная способность двигателя ↓, особенно при 1 <0,5. ↓ Мкр ограничивает диапазон регулирования, т.к. при некоторой частоте перегрузочная способность будет очень малой.

При ↓ частоты начинает сказываться влияние падения U на акт. сопр-ии r1, которое от частоты не зависит. Все большая часть пит. U начинает прикладываться к r1 , а к остальной части схемы, в том числе к цепи намагничивания, - меньшая. Т.о. закон пропорционального управления не очень хорош.

В ыход из положения - при уменьшении f1 напряжение U1 уменьшать в меньшей степени (смотри пунктир на графике V1=f(1)).

М ех. хар-ки в этом случае будут иметь вид, изображенный на следующем графике. Можно подобрать такую зависимость V1 от , которая обеспечит постоянство критич. момента при изменении частоты, в том числе и при 1=0. При малых частотах ток, потребляемый двигателем, больше, чем на естеств. хар-ке и двигатель сильно греется. Если же ему обеспечить номинальный нагрев, то придется уменьшить U, что приведет к ↓Мкр. Получается, что принципиально невозможно обеспечить закон V1=f(1), при котором удовлетворялись бы 2 противоречия, т.е. обеспечение перегрузочной способности и нормального нагрева двигателя при снижении частоты. Данный закон регулирования может быть обеспечен лишь при условии, если U изменяется не только в функции частоты, но и нагрузки на валу двигателя.

Управление при s=const. Этот случай соответствует такому регулированию напряжения, приложенного к статору, при котором обеспечивается компенсация падения напряжения на r1. ЭДС es=e1 в этом случае становится независимой от нагрузки, т.е. становится постоянной при данном значении частоты. При изменении частоты нужно изменять напряжение. Пропорционально изменению частоты будет изменятся и es . Это соответствует стабилизации потокосцепления . Если же будет изменяться нагрузка, то дополнительно нужно регулировать напряжение т.о., чтобы скомпенсировать изменившееся падение напряжения на r1 и этим самым обеспечить как постоянство es, так и постоянство потокосцепления S.

Уравнение механической характеристики примет вид.

;

П ри изменении частоты нужно пропорционально изменять и Еm, что и соответствует компенсации падений напряжения на r1 и x1 . Уравнение механической характеристики:

;

Анализ показывает, что в этом случае получим увеличение Мкр примерно в 2 раза при всех частотах по сравнению с Мкр на естественной характеристике. При снижении частоты относительная жесткость характеристик возрастет.

Если напряжение, подводимое к статору, регулировать т.о., чтобы компенсировать падение напряжения и на r1 и на x1 и на xl2, то можно обеспечить r=const. В этом случае можно считать, что двигатель питается напряжением Er , а не U1 и .

Компенсация падений напряжения на r1, x1, x2 равносильна тому, что как - будто этих сопротивлений нет вообще, следовательно b=0;с=0;d=0;е=1. Уравнения механических характеристик и Мкр принимают вид (вместо V1 подставляем er):

;

Зависимость М от скольжения линейна. Характеристики получаются такими, как у компенсированной машины постоянного тока независимого возбуждения. Перегрузочная способность теоретически равна . Именно этот вариант и реализуется в современных системах частотно регулируемых электроприводов.

В принципе и это не является пределом. При компенсации падения напряжения ещё и на r2 можно получить абсолютно жесткую механическую характеристику с постоянным скольжением (см. график).

Т.о. только при реализации рассмотренных здесь законов возможности АД используется полностью.

11. Регулирование скорости ДПТ НВ и ПВ. Реостатное регулирование, регулирование изменением подводимого напряжения, регулирование изменением магнитного потока; механические характеристики при указанных способах регулирования; основные показатели регулирования.

Двигатель постоянного тока с независимым возбуждением (ДПТ НВ)

Д ПТ НВ работает при Ф=const. Ур-е механической характеристики. . Подставляем =>

Уравнение электромеханической характеристики. .

В установившемся режиме diя/dt=dM/dt=0.Ур-я статических характеристик:

Хар-ки двигателя, при отсутствии в якорной цепи добав. сопротивления при Uя =const и ф=const, являются естественными. Наклон их определяется величинами .

При изменении параметров двигателя, сети, или при использовании специальных схем включения характеристики двигателя будут искусственными.

1 . при изменении сопротивления в якорной цепи ↓ жесткость характеристик . Семейство мех. хар-к, соответствующих различным значениям Rдоб, изображено на рис., причем Rд3>Rд2>Rд1. В частном случае при U=0 когда якорь замкнут на некоторое сопротивление, все хар-ки пересекаются в начале координат Из графиков видно, что ↑ сопротивления вызывает ↓ скорости дв-ля, т.к при этом ↑ падение напряжения на якоре, ↓ ток, следовательно и ↓ момент двигателя.

2 . При изменении U, подводимого к якорю двигателя, изменяется 0. Жесткость характеристик неизменна. Чтобы менять подводимое U,необходимо питать двигатель от источника регулируемого напряжения.

3. Иногда необходимо ↑ рабочую скорость сверх основной. При U=const ослабляем магнитный поток дв-ля. ↓Ф вызывает ↑ 0, т.к. , но ↓жесткость хар-к . В => будет ↑ падение скорости при одном и том же значении Мс.

Уравнение мех. хар-ки при ослабленном Ф. ; .

При пуске двигателя в ход(=0), iя не зависит от Ф, а зависит от U и RЯ: .

Х арактеристики для Ф пересекаются в 1 точке на оси абсцисс. Механические хар-ки ,точки пересечения характеристик не совпадают. При нагрузках, слева от точек пересечения, ωдв ↑, а при нагрузках справа– ωдв ↓. Это явление - опрокидывание регулирования. Причиной является то, что при Мс=const ослабление Ф влияет на скорость в 2-х направлениях: ↑ скорость и ↓ω вследствие ↑ падения напряжения из-за ↑ тока (из-за ↓ЭДС). В точках пересечения эти факторы уравновешивают друг друга, скорость не изменяется. При нормальных нагрузках точки пересечения характеристик находятся в зоне больших токов (нагрузок).

ДПТ ПВ (последовательного возбуждения)

У ДПТ ПВ обмотка возбуждения включена последовательно с обмоткой якоря и его поток Ф =f(iя) зависит от нагрузки машины. Уравнение электромеханической характеристики:

П ри изменении U на зажимах дв-ля хар-ки перемещаются вниз или вверх по отношению к естественной. При ↑ сопротивления якорной цепи ωдв↓ и характеристики смещаются вниз. Жесткость характеристик ↓. Из графиков видно, что ω↓ при увеличении нагрузки. Характеристики являются мягкими. Поэтому ДПВ непригодны для ЭПов, требующих постоянства скорости при меняющейся нагрузке.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]