7.6 Выбор диодного моста

Для выпрямления тока выбираем диодный мост ВП с использованием силовых модулей (диодов) типа Д-232, которые выполняют следующие условия:

I_н.диод ≥ I_пос (7.11)

10 ≥ 8

Данный тип диода выдерживает нагрузку по току.

7.7 Выбор реле времени

Реле времени (КТ) обеспечивает необходимую задержку во времени. Реле выбирают с учётом того, чтобы время торможения соответствовало интервалу выдержки реле времени. Технические данные представлены в таблице № 8 [1, 155c].

Таблица № 8 – Технические данные реле времени типа РВ2-1

Выдержка времени в сети 50 Гц, с	Напряжение сети, В
0,01 – 0, 5	110

7.8 Выбор световой сигнализации

Для световой сигнализации выбираем лампы типа АС (HL1÷HL4), технические данные которого представлены в таблице № 9 [1, 148c].

Таблица № 9 – Технические данные ламп типа АС

Вид патрона	Напряжение, В
для коммутаторных ламп	24

7.9 Выбор местного освещения

Для местного освещения (HL5) будем использовать лампы накаливания типа ЛН-40/24, технические данные которого указаны в таблице № 10 [1, 149c].

Таблица № 10 – Технические данные лампы накаливания ЛН-40/24

Мощность лампы, Вт	Напряжение, В
40	24

7.10 Выбор выключателей (кнопок)

Для схемы управления выберем кнопки (SB) типа ПК-1, которые будут находиться в блоке управления.

Для включения-выключения местного освещения (П1) используем тумблер типа П2К[1, 157с].

8 Естественные электромеханическая и механическая характеристики АД

Особенность схемы замещения АД в том, что в ней ток ЭДС и параметры цепи ротора приведены к цепи статора, что и позволяет изобразить эти две цепи на схеме соединёнными электрически. Хотя в действительности связь между ними осуществляется через электромагнитное поле. Приведение осуществляется с помощью коэффициента трансформации АД по ЭДС.

Рисунок 8.1 – Схема замещения асинхронного двигателя

Из рисунка 8.1 ЭДС статора равен приведённой ЭДС ротора, а ток намагничивания I_µ , определяющий магнитный поток АД протекает под действием фазного напряжения по отдельной цепи, состоящей из сопротивлений контура намагничивания.

Непосредственный расчёт механической характеристики в виде зависимости ω₂ = f(M) ведётся с использованием выражения частоты вращения

ω = ω₀∙(1 – S) (8.1)

и формулы Клосса:

, (8.2)

где S – скольжение АД;

М_кр – критический момент АД, Н∙м;

(8.3)

Н∙м

S_кр – критическое скольжение АД;

(8.4)

где R₂^' – суммарное сопротивление фазы ротора, Ом;

(8.5)

где U_1ф – фазное напряжение статора, В;

Ом

х_к – индуктивное фазное сопротивление короткого замыкания, Ом.

(8.6)

Ом

Номинальное скольжение определяем по формуле:

(8.7)

Электромеханическая характеристика представляется в виде зависимости тока ротора от скольжения I₂^' = f (S)

, (8.8)

Ток короткого замыкания найдём по следующей формуле:

(8.9)

А

(8.10)

ω₁ = ω₀∙(1+S₁) (8.11)

ω₁ = 157∙(1+0,68) = 263,76 рад/с

Максимальный ток:

(8.12)

A

Ток бесконечности:

(39)

А

Порядок вычислений покажем в таблице 8.1. Таблицу строим исходя из того, что скольжение выбираем в интервале (-1 ÷ 1).

Таблица 8.1 – Расчёт угловой скорости, приведённого тока ротора и момента

S	-1	-0.8	-0.6	-0.4	-0.24	0	0.043	0.24	0.4	0.6	0.8	1
ω	314	282,6	251	220	195	157	150	119	94	63	31,4	0
I2'	32	32,04	32,05	31	26,5	0	5,05	18,4	22,6	25	26,4	27,2
M	-22	-26,4	-33	-42,4	-48	0	16,7	48	42,4	33	26,4	22

По данным из таблицы строим механическую характеристику ω₂ = f(M), которая отражена в приложении № 3. Также строим электромеханическую характеристику I₂^' = f (S), которая отражена в приложении № 4[1, 272c].