8.Определение прогиба балки.

Так как образуются трещины нормальные к продольной оси, балки найдем по формуле

f=∑∫M1/r(x)dx,

где 1/r –кривизна балки, найдем по следующей формуле

1/r=M_s/h₀z₁[Ψ_s / E_s A_s+ Ψ_b/ W_s E_s ν],

где z₁= h₀ [1-((h'_f /h₀)φ_f +ξ²)/2(φ_f +ξ²)]-расстояние от растянутой арматуры до равнодействующей усилия в бетоне.

ξ=1/[β+[1+5(δ+λ)]/(10μα)]≤1 относительная граничная высота

β-коэффициент, β=1,8

δ=M/bh₀²•R_bt,ser=972•10³/0,3 •1,5² •36 •10⁶=0,209 ,

λ= φ'_f(1- h'_f/2h₀), φ'_f = [b'_f(b'_f – b)+ αA'_s/2 ν ]/bh₀) -коэффициент,

φ'_f = [(0,4-0,3)0,185+442,55 •10^-4/20,837]/0,3 •1,5=0,01

λ=0,01[1-0,185/2 •1,5]=0,01

Тогда

ξ=1/[1,8+[1+5(0,209+0,01)]/(10• 0,018•5,3)]=0,25,

где z₁= 1,5 [1-((0,185 /1,5)0,01 +0,25²)/2(0,01 +0,25²)]=1,32 м

Cледовательно, кривизна балки составит

1/r=4032• 10³/1,5[0,173/2•10⁵•83,5 + 0,9/ 0,15•390000•52,3]-(2786730/150200000• 83,5•100)=41• 10^-6cм^-1

где φ_s=1,25- φ_lφ_m – [(1-φ²_m)/ (3,5-1,8φ_m ) •l/h₀]= 1,25- 0,8•0,581 – [(1-0.581²)/ /(3,5-1,8• 0,581 ) •0,661/1,5]=0,173

φ_m =R_bt,ser•W_p1/M• M_rp= R_bt,ser•W_p1/M• M_rp=2,3•10⁶ •391392•10^-6/14667-

- 2482,3=0,347

φ_m =0,9-неравномерность краевых деформаций бетона.

Прогиб балки найдем по упрощенной формуле

f=S•1²₀•1/r,

где S-коэффициент, зависящий от расчетной нагрузки, S=5/48

f=(5/48)•17,65²•4,1 •10⁶=1,33 см,

Найдем нормативное значение [f] из условия

[f] =1₀ /400=17,65/400=4,44 см,

Проверим условие

f=1,33<[f] =4,44 см

Условие выполняется прогиб балки, не превышает допустимых значений.

9. Выбор крана для монтажа балки.

Для поднятия балки используем четырехветьевые стропы с массой около 50 кг и длина около 4 м.

Расстояние от наружной грани стены до вертикали 10 м. Требуемая грузоподъемность крана.

Q_гр=Q+q_тп+q_у+q_мп ,

где Q- масса монтируемого элемента Q=12,1 т

q_тп -масса такелажного приспособления q_тп =50 кг

q_у - масса конструкции временного усиления элемента q_у=0

q_мп - масса монтажных приспособлений q_мп=0

Q_гр=12100+50=12150 кг ,

Необходимая минимальная высота подъема крюка.

H_кр=H_м+h_з+h₃+h_тп

H_м-высота уровня стоянки крана до опоры сборного элемента на верхнем монтажном горизонте H_м=10,8 м

h₃- запас по высоте, необходимый для установки элемента и проноса над ранее смонтированными конструкциями,h₃=0,5 м

h_э- высота монтируемого элемента ,h_э=1,59

h_тп- высота такелажного приспособления ,h_тп=4 м

H_кр=10,8+0,5+1,59+4=16,89 м

Найдем высоту т А Н=Н_кр+h_п=16,89+1,5=18,39м

α-угол наклона стрелы к горизонту

tg α=³√h₁/b=³√11,8/10=1,05,

где h₁= h_м+1 м=10,8+1=11,8 м;

b- горизонтальное расстояние от вертикали, проходящей через центр тяжести монтируемого элемента, b=10 м;

α =arctg α= arctg 1,05=46,57˚

Длина вылета стрелы и длину стрелы:

L₁=h₁/sin α=11,8/ sin 46,57˚=16,24м

L₂=b/cos α=10/ cos 46,57˚=14,54 м

L_с= L₁+ L₂=16,24+14,54=30,78 м.

L_b= L_с+d=L_сcosα+d=30,78cos46,57˚+1,5=22,064 м,

где d=1,5 м - расстояние от вращения кабины крана до начала стрелы.

Выбираем кран со следующими данными:

Q_гр=12,150 т, L_с=30,78 м, L_b=22,064 м.

Выбираем кран КМК-6200.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. А.К.Фролов, А.И.Бердов, В.И.Шпанов. Проектирование железобетонных, каменных и армокаменных конструкций /Учебное пособие: М.Издательство АСВ ,2002-170 стр.силп.

2. СНиП 2.03 01-84. Бетонные и железобетонные конструкции /Госстрой СССР -М :ЦИТП Госстрой СССР, 1Ч85.-79 с.

3.Байков В. Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции. Общий курс:

Учебник для вузоа.-4 е изд.. перераб.-М.: Стройиздат. 1985.-718 с

4. Гильметдинов Р.Ф. ,Любушкин В.В. ,Расчет предварительно-напряженной двутавровой балки покрытия/УГНТУ,Уфа-2001.

Лист

Изм.	Кол. уч.	Лист	№ док.	Подп.	Дата