- •Министерство образования и науки российской федерации
- •1. Общие указания по содержанию и оформлению курсовой работы
- •2. Выбор сталей для строительных конструкций
- •Назначение стали в конструкциях и сооружениях
- •Нормируемые характеристики для категорий поставки
- •Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката (выборка)
- •Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности
- •Материалы для сварки, соответствующие стали
- •Расчетные сопротивления сварных соединений
- •Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами
- •3. Расчет и конструирование соединений металлических конструкций
- •3.1. Сварные соединения
- •3.1.1. Виды сварных соединений
- •Виды сварных соединений
- •Допустимая наибольшая разность толщин деталей, свариваемых встык без скоса кромок
- •3.1.2. Классификация сварных швов
- •Минимальные катеты cварных швов
- •Виды стыковых швов в элементах стальных конструкций
- •3.1.3. Расчет стыковых соединений
- •3.1.4. Расчет соединений с угловыми швами
- •Значения коэффициентов f и z
- •Максимальные катеты швов kf,max у скруглений прокатных профилей
- •3.2. Болтовые соединения
- •Высокопрочные гост 22356-77
- •Диаметры отверстий болтов
- •3.2.1. Размещение болтов в соединении
- •Нормы расстановки болтов в болтовых соединениях
- •3.2.2. Срезные соединения на болтах нормальной точности
- •Расчетные сопротивления одноболтовых соединений срезу и растяжению болтов
- •Расчетные сопротивления смятию Rbр элементов, соединяемых болтами
- •Площади сечения болтов
- •Коэффициенты условий работы болтового соединения
- •3.2.3. Фрикционные соединения на высокопрочных болтах
- •Нормативные и расчетные сопротивления высокопрочных болтов из стали 40х по гост р 52643
- •Коэффициенты трения и надежности h
- •4. Расчет и конструирование элементов балочной клетки
- •Вертикальные предельные прогибы fu элементов балочной клетки
- •4.1. Первый вариант балочной клетки
- •4.1.1. Расчет плоского стального настила
- •Рекомендуемая толщина стального настила
- •4.1.2. Расчет балки настила
- •4.2. Второй вариант балочной клетки
- •4.2.1. Расчет балки настила
- •Площадь пояса
- •4.2.2. Расчет вспомогательной балки
- •Нормативная нагрузка на вспомогательную балку
- •Площадь пояса
- •На стенку прокатной балки
- •4.3. Третий вариант балочной клетки
- •4.3.1. Расчет железобетонного настила
- •Толщина железобетонной плиты
- •4.3.2. Расчет балки настила
- •4.4. Четвертый вариант балочной клетки
- •4.4.1. Расчет балки настила
- •4.4.2. Расчет вспомогательной балки
- •4.5. Выбор оптимального варианта балочной клетки
- •Сравнение вариантов балочной клетки (расход на 1 м2 рабочей площадки)
- •5. Расчет главной балки
- •5.1. Определение усилий
- •5.2. Компоновка сечения
- •Напряжений σ и τ по сечению
- •Рекомендуемые соотношения высоты балки и толщины стенки
- •Горячекатаные полосы по гост 103-76*
- •Стальлистовая горячекатаная (выборка из гост 19903-74*)
- •Сталь широкополосная универсальная по гост 82-70*
- •5.3. Проверка прочности балки
- •На стенку сварной балки при поэтажном сопряжении балок
- •5.4. Изменение сечения балки по длине
- •5.5. Проверка общей устойчивости балки
- •5.6. Проверка местной устойчивости элементов балки
- •5.6.1. Проверка местной устойчивости стенки балки
- •Значения коэффициента ссr в зависимости от значения δ
- •5.6.2. Проверка местной устойчивости стенки балки при наличии местных напряжений (σloc 0)
- •Значение коэффициента c1
- •Значение коэффициента c2
- •Значения коэффициента ccr в зависимости от отношения a/hw
- •5.7. Проверка жесткости главной балки
- •5.8. Расчет соединения поясов балки со стенкой
- •5.9. Конструирование и расчет опорной части главной балки
- •Характеристики кривых устойчивости
- •5.10. Проектирование монтажного стыка главной балки
- •5.10.1. Монтажный стык на сварке
- •5.10.2. Монтажный стык на высокопрочных болтах
- •Площади сечения болтов
- •Нормативные и расчетные сопротивления высокопрочных болтов из стали 40х по гост р 52643
- •Расчет стыка пояса.Расчетное усилие в поясе определяется по формуле
- •Коэффициенты стыка стенки балок
- •5.11. Опирания и сопряжения балок
- •6. Расчет колонн
- •6.1. Подбор сечения сплошной колонны
- •Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально- и внецентренно сжатых элементов
- •Приближенные значения радиусов инерции IX и iy сечений
- •Поперечными ребрами жесткости
- •6.2. Подбор сечения сквозной колонны
- •6.2.1. Расчет колонны на устойчивость относительно материальной оси
- •6.2.2. Расчет колонны на устойчивость относительно свободной оси y-y
- •6.2.3. Сквозная колонна с безраскосной решеткой (планками)
- •6.2.4. Сквозная колонна с треугольнойрешеткой
- •6.3. Конструирование и расчет оголовков колонн
- •6.3.1. Оголовок сплошной колонны
- •6.3.2. Оголовок сквозной колонны
- •6.4. Расчет и конструирование базы колонны
- •6.4.1. Определение размеров опорной плиты в плане
- •Расчетные сопротивления бетона Rb
- •6.4.2. Определение толщины опорной плиты
- •Коэффициенты 1 для расчета на изгиб плиты, опертой по четырем сторонам
- •Коэффициенты для расчета на изгиб плиты, опертой на три канта
- •6.4.3. Расчет траверсы
- •Заключение
- •Сортаменты
- •Окончание таблицы а.1
- •Сталь горячекатаная, балки двутавровые по гост 8239-89
- •Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок по гост 26020-83
- •Окончание таблицы а.3
- •Уголки стальные горячекатаные равнополочные по гост 8509-93
- •Исходные данные для выполнения курсовой работы
- •Образец титульного листа пояснительной записки
- •Проектирование рабочей площадки
- •Наиболее употребляемые термины и определения
- •Оглавление
- •1. Общие указания по содержанию и оформлению курсовой
- •3. Расчет и конструирование соединений металлических
- •Темников Виктор Георгиевич металлические конструкции, включая сварку проектирование рабочей площадки
- •664074, Иркутск, ул. Лермонтова, 83
Значение коэффициента c1
ρ |
При a/hw или a1/hwравном | |||||||||
≤0,50 |
0,60 |
0,67 |
0,80 |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
≥2,0 | |
0,10 |
56,7 |
46,6 |
41,8 |
34,9 |
28,5 |
24,5 |
21,7 |
19,5 |
17,7 |
16,2 |
0,15 |
38,9 |
31,3 |
27,9 |
23,0 |
18,6 |
16,2 |
14,6 |
13,6 |
12,7 |
12,0 |
0,20 |
33,9 |
26,7 |
23,5 |
19,2 |
15,4 |
13,3 |
12,1 |
11,3 |
10,7 |
10,2 |
0,25 |
30,6 |
24,9 |
20,3 |
16,2 |
12,9 |
11,1 |
10,0 |
9,4 |
9,0 |
8,7 |
0,30 |
28,9 |
21,6 |
18,5 |
14,5 |
11,3 |
9,6 |
8,7 |
8,1 |
7,8 |
7,6 |
0,35 |
28,0 |
20,6 |
18,1 |
13,4 |
10,2 |
8,6 |
7,7 |
7,2 |
6,9 |
6,7 |
0,40 |
27,4 |
20,0 |
16,8 |
12,7 |
9,5 |
7,9 |
7,0 |
6,6 |
6,3 |
6,1 |
Таблица 5.8
Значение коэффициента c2
|
При a/hw или a1/hw, равном | |||||||
0,50 |
0,60 |
0,67 |
0,80 |
1,00 |
1,20 |
1,40 |
≥1,60 | |
≤1 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
2 |
1,64 |
1,64 |
1,64 |
1,67 |
1,76 |
1,82 |
1,84 |
1,85 |
4 |
1,66 |
1,67 |
1,69 |
1,75 |
1,87 |
2,01 |
2,09 |
2,12 |
6 |
1,67 |
1,68 |
1,70 |
1,77 |
1,92 |
2,08 |
2,19 |
2,26 |
10 |
1,68 |
1,69 |
1,71 |
1,78 |
1,96 |
2,14 |
2,28 |
2,38 |
≥30 |
1,68 |
1,70 |
1,72 |
1,80 |
1,99 |
2,20 |
2,38 |
2,52 |
При отношении a/hw > 0,8 рассматривают два случая проверки устойчивости стенки:
Первый случай.Вычисляют:
– критическое нормальное напряжение σcrпо формуле
где ccrопределяется по табл. 5.6;
– критическое локальное напряжение потери устойчивости по формуле
где для его вычисления при определении коэффициентов c1иc2по табл. 5.7 и 5.8 вместоaнеобходимо принятьa1= 0,5a при 0,8 ≤a/hw≤ 1,33 иa1 = 0,67 hw приa/hw> 1,33.
Второй случай. Вычисляют:
– критическое нормальное напряжение σcr по формуле
где ccrопределяется по табл. 5.9;
– критическое локальное напряжение потери устойчивости по формуле
где коэффициенты c1иc2определяют по фактическому отношению сторон a/hw (еслиa/hw > 2, в расчете принимают a/hw= 2).
Значения критических касательных напряжений τcrво всех случаях вычисляют по фактическим размерам отсека.
Таблица 5.9
Значения коэффициента ccr в зависимости от отношения a/hw
a/hw |
≤ 0,8 |
0,9 |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
≥2,0 |
cсr |
30,0 |
37,0 |
39,2 |
45,2 |
52,8 |
62,0 |
72,6 |
84,7 |
Проверка местной устойчивости стенки при наличии местных напряжений в отсеке с измененном сечением (в качестве примера).
Нормальное напряжение в среднем отсеке = 22,27 кН/см2.
Среднее касательное напряжение τ = 3,36 кН/см2.
Локальное напряжение от сосредоточенной нагрузки на верхнем поясе loc = 13,58 кН/см2.
При принятом шаге поперечных ребер жесткости а = 3 м отношение сторон отсека a1/hw = 300 / 150 =2 > 0,8. следовательно, рассматриваются два случая проверки устойчивости стенки:
Первая проверка.Значение критического нормального напряжения
где ccr = 31,8, определенное по табл. 5.6 приδ = 1,16.
Значение критического локального напряжения
где при вычислении коэффициентов с1ис2приa/hw= 2 > 1,33 вместоапри-
нимаем а1 = 0,67hw =0,67 ∙ 150 = 100,5 см, следовательно,
a1/hw= 100,5 / 150 = 0,67;
ρ= 1,04lef/hw= 1,04 ∙ 20,5 / 150 = 0,14
(здесь lef=b+ 2tf= 15,5 + 2∙2,5 = 20,5 см – условная длина распределения напряжений от сосредоточенной нагрузки);
с1= 30,68 – коэффициент, определяемый по табл. 5.7 в зависимости от a1/hw= 0,67 иρ= 0,14;
с2= 1,57 – коэффициент, определяемый по табл. 5.8 в зависимости от a1/hw= 0,67 иδ= 1,16.
Значение критического касательного напряжения τcr= 9,36 кН/см2.
Проверяем местную устойчивость стенки:
Вторая проверка.Значение критического нормального напряжения
где ccr = 84,7 – коэффициент, определяемый по табл. 5.9 в зависимости отa/hw= 300 / 150 = 2.
Значение критического локального напряжения
где с1= 12,84 – коэффициент, определяемый по табл. 5.7 в зависимости отa/hw= 2 иρ= 0,14;
с2= 1,87 – коэффициент, определяемый по табл. 5.8 в зависимости от a/hw= 2 иδ= 2,16.
Значение критического касательного напряжения τcr= 9,36 кН/см2.
Проверяем местную устойчивость стенки:
Стенка устойчива.
Стенки высоких балок (h>2 м) 1-го класса, у которых при действии нормальных напряженийσот изгиба устойчивость не обеспечена, а также при значениях условной гибкости(гдеσ – напряжение в сжатом поясе балки), для обеспечения их устойчивости следует укреплять продольным ребром жесткости, устанавливаемым дополнительно к поперечным ребрам. Продольные ребра располагаются на расстоянии (0,2 – 0,3)hwот границы сжатого отсека. Их наличие разбивает стенку по высоте на верхний и нижний отсеки, устойчивость которых рассчитывается порознь по СП [4].
Пластинку верхнего отсека при необходимости можно укреплять дополнительными короткими ребрами жесткости, доводя их до продольного ребра.