- •1. Введение
- •2. Физические средства зи
- •3. Классификация основных физических средств зи и выполняемых ими функций
- •4. Акустика. Определения
- •5. Линейные хар-ки звукового поля
- •6. Энергетические хар-ки звукового поля.
- •7. Уровни
- •8. Акустические уровни
- •9. Плоская волна
- •10. Мат. Описание бегущих волн.
- •11. Сферическая волна
- •12. Цилиндрическая волна
- •13. Интерференция звуковых волн
- •14. Отражение звука
- •15. Преломление звука
- •16. Дифракция волн
- •17. Затухание волн
- •18. Основные свойства слуха
- •19. Восприятие по частоте
- •20. Вокодерная связь. Использование вокодеров
- •21. Нелинейные свойства слуха
- •22. Восприятие по амплитуде. Порог слышимости
- •23. Уровень ощущений
- •24. Уровень громкости
- •25. Эффект маскировки
- •26. Громкость сложных звуков
- •27. Первичные акустические сигналы и их источники
- •28. Динамический диапазон и уровни
- •29. Частотный диапазон и спектры
- •30. Первичный речевой сигнал
- •31. Акустика в помещениях
- •32. Средний коэффициент поглощения
- •33. Звукопоглощающие материалы и конструкции
- •34. Перфорированные резонаторные поглотители
- •35. Электромагнитные волны
- •36. Распространение э/м волн
- •37. Излучение и прием э/м волн
- •38. Распространение э/м волн в пространстве
- •39. Основные сведения о линиях передачи и объемных резонаторах
- •40. Объемные резонаторы
- •41. Антенны. Основные физические параметры антенн
- •42. Кпд. Диаграмма направленности
- •43. Коэффициент направленного действия
- •44. Коэффициент усиления. Действ. Длина антены.
- •45. Основные типы антенн. Проволочные антенны
- •46. Рупорные антенны
- •47. Зеркальные антенны
- •48. Рамочные антенны
- •49. Основы радиолокации
- •50. Общая характеристика радиолокационного канала
- •51. Диапазон длин волн в рл
- •52. Радиолокационные цели, эффективная отражающая площадь (эоп) цели
- •53. Эоп для тел простой формы. Линейный вибратор
- •54. Эоп идеального проводящего тела, размеры которого значительно больше λ
- •55. Коэффициенты отражения Френеля
- •56. Противорадиолокационные покрытия
- •57. Информация о скорости движения цели, извлекаемой при обработке радиолокационного сигнала
- •58. Основные свойства радиоволн, используемых в радиолокации
- •59. Оптические квантовые генераторы
- •60. Излучение э/м волн совокупностью когерентных источников
- •61. Поглощение и усиление излучения, распространяющегося в среде.
- •62. Принцип работы лазера
- •63. Основные типы лазеров
- •64. Твердотельные лазеры
- •65. Жидкостные лазеры
- •66. Газовые лазеры
- •67. Полупроводниковые лазеры
- •68. Использование лазерного излучения для съема информации
- •69. Фоторефрактивный эффект
53. Эоп для тел простой формы. Линейный вибратор
Отражающие свойства цели можно определить, рассматривая ее как антенну, являющуюся одновременно приемной и передающей. Такой подход удобен для линейных вибраторов. На рисунке показано расположение векторов Ец, Нц и Пц относительно линейного вибратора. (РИСУНОК). Наведенная в таком вибраторе ЭДС ец=ЕцFE(θ)h, где FE(θ) – диаграмма направленности вибратора по Е, h - действующая высота вибратора. Ток, возникающий в вибраторе под действием ец равен Iц=ец/zц=ЕцFE(θ)h/zц (1). zц – входное сопротивление. В формуле (1) ЭДС и ток можно рассматривать как приведенные к середине симметричного вибратора (точка пучности тока для полуволнового вибратора). В результате протекания тока вибратора Iц возникает вторичное излучение. Напряженность поля вибратора в дальней зоне (у РЛС) Ер=60πIцhFE(θ)/(λ). Подставляя в эту формулу (1), получаем Ep= 60π∙EцhD2FE2(θ)/λDzц (2). Теперь с помощью соотношения σц=4π²(Ер/Ец)² находим ЭОП: σц= 4π(60πhD2/λzц)2∙ FE2(θ) (3). В элементарном вибраторе длиной l действующая высота h=l – геометрическая длина. При определении входного сопротивления следует иметь в виду, что емкость между концами вибратора из-за малых размеров невелика. Это определяет характер реактивной составляющей входного сопротивления. Приближенно его можно определить следующим образом: хц=½ρВ∙ctg(2π/λ)≈ρВλ/(πl), где ρВ – волновое сопротивление вибратора: ρВ=120∙ln(l/r). Для очень тонкого вибратора ρВ~1000 Ом. Активная составляющая входного сопротивления в основном определяется сопротивлением излучения, которое для элементарного вибратора l<<λ: Rц.изл=80π²(l/λ)²<<хц (4). zц= √(R2ц.изл+ хц2)≈ хц≈ ρВλ/πl. Диаграмма направленности элементарного вибратора может быть оценена так: fE(θ)=cosθ (5). Подставляя (4) и (5) в соотношение (3) с учетом того, что h=l, получаем для ЭОП цели: σц=1.44∙104∙(π5/ρB2)∙(l6/λ4)∙cos4θ (6). σц max=1.44∙104∙(π5/ρB2)∙(l6/λ4) (7). Т.о. отношение ЭОП к квадрату линейного размера пропорциональна величине (l/λ)4. Это характерно для тел любой формы, удовлетворяющих условию l<<λ. Для полуволнового вибратора h=λ/π. Т.к. вибратор настроен в резонанс, то его входное сопротивление zц≈Rц.изл=73,2 Ом. Для полуволнового вибратора FE(θ)=cos(π/2∙sinθ)/cosθ (8). Для углов θ, близких к 0, можно принять FE(θ)≈cosθ. После подстановки соответствующих значений в выражение (3) получим: σц= 0.85λ2∙FE2(θ) (9). Равенство FE(θ)=cosθ точно выполняется, если изменяется не наклон вибратора к фронту падающей волны, а если вибратор лежит в плоскости фронта и меняется угол расположения вектора Ец относительно вибратора, таким образом, изменяется угол поляризации. При θ=0 ЭОП σц.max=0,85λ² (10). Т.о., ЭОП резонансного полуволнового вибратора значительно превышает его геометрическую площадь. Это обстоятельство используется для создания искусственных дипольных отражателей, создающих помехи РЛС военного назначения. В этом случае вибратор может занимать равновероятное положение в пределах углов от 0 до 90 градусов.
54. Эоп идеального проводящего тела, размеры которого значительно больше λ
Поверхности реальных целей являются обычно металлическими и имеют размеры, значительно превышающие λ. Задача рассеяния э/м волн такими поверхностями является одной из классических задач электродинамики, хотя до сих пор не существует общего метода ее решения для тел произвольной формы. В настоящее время решено лишь небольшое кол-во идеализированных задач (академик В. А. Фок). Поле вторичного излучения можно определить на основании принципа Гюйгенса-Кирхгофа. По нему каждый элемент облучаемой поверхности следует рассматривать как источник элементарной сферической волны с определенной амплитудой и фазой. Результирующее поле является их суперпозицией. В направлении на РЛС налагающиеся колебания имеют всевозможные сдвиги фаз, поэтому могут как усиливать, так и ослаблять друг друга – отражение носит резко интерференционный характер. Однако, для конкретного применения данного принципа требуется знание распределения тока на проводящей поверхности, возбуждаемого первичной волной. Точное решение этой задачи найдено лишь в некоторых частных случаях. Обычно задается приближенное распределение тока. Для случая, когда радиус кривизны любого элемента поверхности много больше λ, вся поверхность делится на освещенную, т.е. обращенную к источнику (РЛС) и область тени. Для упрощения расчетов пренебрегают наличием областей полутени и считают, что в области тени ток равен 0. Целесообразно при определении тока в каждой точке заменять криволинейные участки поверхности соответствующим участком касательной поверхности. Расстояние между РЛС и целью считается достаточно большим по сравнению с размерами цели и λ. Поэтому передающую волну (первичную) можно полагать плоской. Для выполнения граничных условий требуется, чтобы нормальная составляющая магнитного поля и тангенциальная составляющая вектора Е были равны 0. Что касается тангенциальных составляющих вектора Н, то они суммируются. Формула показывает, что ЭОП зависит от формы и размеров отражающего волну тела и зависит от длины волны: σц= (4π.λ2)| ∫(Sосв) e(-j2πd/λ)cosθdS|2, где j – плотность тока.