1.2.2 Расчёт 2-го огнеупорного слоя.

По приложению 14 и таблице 3.10 выбираем к установке шамотный легковес ШЛ-0.9 (ГОСТ 5040-78) со следующими рабочими свойствами: Т_пр=1270 , λ=0,291+23,3*10^-5T Вт/мК.

Принимаем толщину слоя легковеса: δ2=0,575м

Задаём приближённое значение Т₂=700

Рассчитаем коэффициент теплопроводности 2-го слоя:

Уточняем температуру наружной поверхности 2-го слоя:

Уточняем коэффициент теплопроводности 2-го слоя:

Уточняем температуру наружной поверхности 2-го слоя:

Относительная погрешность расчёта:

Повторяем расчет

Относительная погрешность расчёта:

Повторяем расчет

Принимаем: Т₂=169 ⁰С, δ₂=0,575 м, λ₂=0,43 Вт/мК.

1.2.3 Расчёт 3-го огнеупорного слоя.

Т.к. 169>70 ⁰С, принимаем решение использовать асбузуритовую обмазку с; λ=0,156+17,5*10^-5T Вт/м К

Рассчитаем коэффициент теплопроводности 3-го слоя:

Толщина 3-го слоя:

Принимаем: δ3=0,027 м, λ3=0,177 Вт/мК.

Определение расчетного значения плотности теплового потока в окружающую среду

Проверяем степень расхождения с принятым в расчетах значением q:

Расчет верен.

Суммарная толщина стены: δст2= δ₁+δ₂+δ₃=0,345+0,575+0,027 =0,947 м, следовательно нижняя часть стенки печи больше верхней: δ_ст2>δ_ст1=0,947>0,828

1.3 Расчёт свода.

1.3.1 Расчёт 1-го огнеупорного слоя.

Внутренняя поверхность свода контактирует с кислой газовой фазой ( n=1,2) при

Т_п.с. = 1621 ^оС. По таблице 3.7 [1] и приложению 13 [1] принимаем к установке хромитопериклазовый (ГОСТ 5381-93) со следующими рабочими свойствами:

Т_пр=1700 , λ=2,04-38,4*10^-5T Вт/мК

Принимаем толщину 1-го рабочего слоя δ₁=0,23 м

Плотность теплового потока через свод в окружающую среду определяем по таблице 3.13 [1]: q_ос=4032 Вт/м²

Принимаем температуру наружной поверхности свода: Т’₁=0,8*Т_вн=0,8*1621=1296,8^оС;

Рассчитаем коэффициент теплопроводности 1-го слоя:

Температура наружной поверхности 1-го слоя:

Уточняем коэффициент теплопроводности 1-го слоя:

Уточняем температуру наружной поверхности 1-го слоя:

Относительная погрешность расчёта:

Окончательно получаем:

Принимаем: Т₁=1006 ⁰С, δ₁=0,23 м, λ₁=1,537 Вт/мК.

1.3.2 Расчёт 2-го огнеупорного слоя.

Выбираем в качестве 2-го (теплоизаляционного) слоя по приложению 16 [1] каолиновую ватусо следующими рабочими свойствами: λ=0,116 Вт/мК, Т_пр=1100.

Рассчитаем толщину 2-го слоя:

Принимаем: δ₂=0,022 м, λ₂=0,116 Вт/мК.

Суммарная толщина свода: δ_СВ=δ₁+δ₂=0,23+0,022=0,252 м

Определяем плотность теплового потока от свода в окружающую среду:

Ошибка плотности теплового потока:

Расчёт верен.

1.4 Расчёт подины.

1.4.1 Расчёт 1-го огнеупорного слоя.

Так как основность расплава О=1,2 и температура Tвн =1175-105*1,084=1061 по приложению 13 [1]и табл. 3.7 [1] форстеритовый огнеупор (ГОСТ 14832-79) со следующими рабочими свойствами: Т_пр=1450-1570ºС, λ=3,5-1б86*10^-3T Вт/мК.

Принимаем толщину 1-го слоя: δ₁=0,46 м

По таблице 13 [1] определяем плотность теплового потока через под: Вт/м²

Tп=110 ^оС;

Предварительно принимаем температуру наружного слоя: Т’₁=0,8*Твн=0,8*1061=849 ^оС;

Рассчитаем коэффициент теплопроводности 1-го слоя: