Коэффициент,учитывающий снос снега под действием ветра.

Для пологих покрытий для районов со средней скоростью ветра за 3 наиболее холодных месяца, коэф-нт опред-ся:

кН

b-ширина здания

v-скорость ветра, v=4м/с

вес снега на 1 с учётом клим.района

термический коэффициент, =1

Расчет колонны

Колонна с шарнирным опиранием в уровне 1-го этажа и жесткой заделкой в фундаменте.

=0,7(3+0,15)=2,31м

=

1см

Принимаем =0,01м

Расчет сжатых элементов из бетонов класса В15 – В35 на действие продольной силы, приложенной со случайным эксцентриситетом при гибкости , допускается производить из условия:

, где

- принимается по таблице в зависимости от гибкости ( =0.9),

N-нагрузка на колонну 1-го этажа

А- площадь поперечного сечения элемента

Определяем требуемое количество продольной арматуры:

принимаем 4  16– А 400 A_S^факт = 8.04см²

Шаг поперечной арматуры назначаем из условия: если 0,42% <1.5%, то

принимаем = 240мм

Расчет консоли колонны.

с – зазор между торцом ригеля и гранью колонны (с=50мм)

Q – максимальная поперечная сила на опоре (принимаемая по эпюре поперечных сил)

Q = Q_max = 196,84кН

Определяем минимальный вылет консоли из условия смятия под концом ригеля:

, где

= 0.25м - ширина опорной части ригеля, равна ширине ригеля;

_b1 = 0.9 – коэффициент условий работы бетона;

где

= 1.3 - коэффициент, учитывающий влияние поперечной арматуры консоли

тогда

(0.5 + )tg θ = (0.5×0.1 + 0.1) tg 51,13 = 0.187м

≥ м

принимаем h₀=0.22м

Тогда м

Так как , то консоль короткая, и угол наклона не более 45⁰ , а высота свободного края

Поперечное армирование из стали класса А-240 Ø8мм

Т. к. h=0.25м < 2.5l₀=2.5·0.1=0.25м, то поперечная арматура в виде наклонных хомутов по всей высоте консоли.

Шаг хомутов:

Хомуты выполняются из арматуры класса А-240.

Суммарная площадь сечения отогнутых стержней и наклонных хомутов:

≥0.002 =0.002*0.3*0.22=0.00013=1,3

Подбираем 4 Ø 8мм

Проверка прочности принятой конструкции консоли по поперечной силе: ,

где Θ=55,77⁰ – угол наклона сжатой полосы консоли.

Принимаем 2Ø 14 A400 c A_S^факт=3,08см²

Расчет центральносжатого фундамента под колонну.

Исходные данные:

Класс бетона - В15

Рабочая арматура – А400

-эксцентриситет мал, фундамент рассчитывается как центральнонагруженный.

Подколонник размерами 900*900мм, глубина стакана – 700мм

Определение размеров подошвы:

Нормативная нагрузка на обрез фундамента определяется делением расчетной нагрузки на усредненный коэффициент.

Площадь подошвы:

где - расчетное сопротивление грунта, =190кПа;

-средняя плотность материала фундамента и грунта на его уступах

Н=1.7 м – глубина заложения фундамента

Принимаем l=в=2.4м

Проверяем давление на грунт от расчетной негрузки:

Определяем высоту фундамента из условия продавливания от подколонника:

, где а=0.14 – с бетонной подготовкой

Т.к. длина подошвы фундамента 2.4м , следовательно, фундамент будет иметь 2 ступени по 300мм

Следовательно, принимаем h=600мм

Расчет прочности фундамента на продавливание.

Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание производится из условия , где F- продавливающая сила

, где -площадь основания продавливаемого фрагмента нижней ступени фундамента в пределах контура расчетного поперечного сечения,

р - реактивный отпор грунта,

- площадь расчетного поперечного сеения на расстоянии от границы площади приложения силы.

, где u – периметр контура расчетного сечения

Расчет армирования подошвы фундамента:

Расчетный момент в i- ом сечении:

Колличество арматуры для каждого сечения:

Выбираем максимальное значение _=7,68

Таким образом, по сортаменту принимаем 9 Ø10 с A_S^факт=7,89см²

Литература:

1.Строительные нормы и правила: СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции: Стройиздат 1985г.

2. Строительные нормы и правила: СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия: Стройиздат 1986г.

3. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции.- Стройиздат 1991г.

4. Методические указания к курсовому проекту №1 – Железобетонные конструкции многоэтажного промышленного здания.

33