- •Курсовой проект №1 «Железобетонные конструкции многоэтажного здания с неполным каркасом»
- •Расчет и конструирование многопустотной преднапряженной плиты перекрытия.
- •Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия, кН/м²
- •Нагрузки на 1 погонный метр плиты перекрытия
- •Усилия от нагрузок:
- •Расчет неразрезного 3-хпролетного ригеля. Исходные данные:
- •Определение нагрузок и усилий на ригель.
- •Постоянная нагрузка:
- •Временная нагрузка:
- •Полная нагрузка:
- •Определение изгибающих моментов и поперечных сил в ригеле.
- •Схемы загружения:
- •1 Пролет
- •2 Пролет:
- •3 Пролет:
- •Моменты на гранях опор
- •Уточнение высоты сечения ригеля:
- •Расчет прочности ригеля по нормальным сечениям. Подбор продольной арматуры.
- •Расчет прочности ригеля по наклонным сечениям. Подбор поперечной арматуры.
- •Расчет стыка ригеля с колонной.
- •Подбор монтажных петель.
- •Построение эпюры материалов.
- •Коэффициент,учитывающий снос снега под действием ветра.
- •Расчет центральносжатого фундамента под колонну.
едеральное агентство по образованию и науки РФ
Вологодский Государственный Технический Университет
Кафедра ПГС
Курсовой проект №1 «Железобетонные конструкции многоэтажного здания с неполным каркасом»
Выполнил:
Антипов А.С.
группа СХ-31
Проверила:
Шахова Е. Н.
Вологда
2011г.
Расчет и конструирование многопустотной преднапряженной плиты перекрытия.
Определение расчетной длины.
Принимаем 600 мм
Принимаем 250мм
Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия, кН/м²
Таблица 1
Вид нагрузки |
Нормативное. значение
|
γf |
γн |
Расчетное значение
|
|
а) от веса пола |
|
||||
-Линолеум 0,004*16 |
0,064 |
1,2 |
1 |
0,0768 |
|
-Стяжка 0,03*18 |
0,54 |
1,3 |
1 |
0,702 |
|
-Звукоизоляция 0,04* 10 |
0,40 |
1,3 |
1 |
0,52 |
|
б) от собственного веса -плита пустотная 0,12*25 |
3,25 |
1,1 |
1 |
3,575 |
|
Итого: |
gn = 4,254 |
|
g = 4,797 |
||
2) Временная. |
|
||||
- полная |
1,5 |
1,3 |
1 |
1,95 |
|
- в т.ч. длительная |
0,3 |
1,3 |
1 |
0,39 |
|
Итого: |
pn = 1,5 |
|
p = 1,95 |
||
Всего: |
qn = 5,754 |
|
q = 6,747 |
Нагрузки на 1 погонный метр плиты перекрытия
Нормативные:
- постоянные: g n=g n табл.*b пл.=4,254*1,5=6,381k H/m
- временная полная : p n=p n табл.*b пл.1,5*1,5=2,25 kH/m
- временная длительная: p n l = p n l табл .*b пл.=0,3*1,5=0,45 kH/m
-полная : q n =q n + p n. =6,381+2,25=8,631 kH/m
Расчетные:
- постоянные: g=gтабл.*bпл.=4,797*1,5=7,196 kH/m
-временные: p=pтабл.*bпл. =1,95*1.5=2,925 kH/m
-полная: q=g+p=7,196+2,925=10,121 kH/m
Усилия от нагрузок:
Нормативные:
Расчетные:
Расчетное сечение:
Расчет прочности нормальных сечений. Подбор продольной арматуры:
Условие для расчета таврового сечения:
М , где
коэффициент условия работы бетона. Для длительно-действующей нагрузки 0.9;
расчетное сопротивление бетона осевому сжатию. Для бетона класса В30 17 МПа
41,76 kH/m
41,76kH/m 149kH/m – нейтральная ось проходит в полке таврового сечения; сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной 1,060м
Подбор продольной арматуры:
, где
принимается по таблице из соотношения =0.6 для арматуры класса А800 =0.41
0.41 =0.32595
=
Так как , то сжатой арматуры не требуется по расчету; площадь арматуры находим: , где
=1- =1- =0,05
- коэффициент условия работы высокопрочной арматуры выше предела текучести;
; => =1,1
-временное сопротивление арматуры растяжению; принимается по таблице в зависимости от класса арматуры; для класса А800 =695МПа
Из условия, что по сортаменту выбираем количество и диаметр рабочей арматуры 8 стержней диаметром 10mm. 6,28
Расчет прочности наклонных сечений:
Расчет по сжатой бетонной полосе между наклонными сечениями:
Q , где
Q=29,730 кН
Q 0.3
29,730кН 426 кН- условие выполняется
, где -поперечная сила, воспринимаемая бетоном
-поперечная сила, воспринимаемая арматурой
, где - расчетное сопротивление бетона на растяжение;
=0.9 МПа;
=0.5 кН
=29,730-56=-26,27 кН <0 – прочность обеспечивается только прочностью бетона, поперечная арматура не требуется. Устанавливаем ее по конструктивным требованиям.
Выбираем количество и диаметр арматуры: 4 стержня B500 диаметром 4mm;
Расчет по II группе предельных состояний
Геометрические характеристики приведенного сечения.
1. , где – коэффициент приведения.
Еs – модуль упругости стали. МПа.
Еb – модуль упругости бетона. МПа.
Площадь приведенного сечения:
Статический момент относительно нижней грани:
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
см; = 11,08 см;
Момент инерции относительно центра тяжести приведенного сечения:
Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Натяжение арматуры выполняется в заводских условиях на упоры электротермическим методом.
σsp – начальная величина преднапряжения. Назначают в зависимости от класса арматуры из условия:
- для класса арматуры А 800, где
– нормативное сопротивление. Для А 800 = 800 МПа.
σsp - = =640 МПа
Первые потери (до передачи усилия обжатия на бетон):
от релаксации напряжений в арматуре:
∆ МПа.
от температурного перепада:
∆ МПа.
от деформации форм( упоров):
∆
от деформации анкеров:
∆
Вторые потери (после передачи усилия обжатия на бетон):
от усадки бетона:
∆ ,
где – относительная деформация усадки бетона в зависимости от класса : εb,sh = 0,0002 для бетонов классов В35 и меньше
Е = МПа
∆ МПа
от ползучести бетона:
∆ , где
α = 6,15;
φ – коэффициент ползучести бетона, принимается в зависимости от влажности среды. Для класса бетона В 30 φ = 2,3
μ - коэффициент армирования напрягаемой арматуры:
σвр - напряжение в бетоне на уровне центра тяжести продольной арматуры от усилия натяжения.
Р(1) - усилие обжатия с учетом первых потерь.
Р(1) =
е – эксцентриситет усилия обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения.
МПа
∆ МПа.
Полные потери:
МПа 100 МПа.
Усилия в напрягаемой арматуре с учетом полных потерь:
,
где – коэффициент, учитывающий возможные отклонения преднапряжения; = 0,9;
Расчет по образованию нормальных трещин.
Трещины не образуются, если выполняется условие:
, где
, где - зависит от формы сечения. =1.25 для двутаврового сечения.
МПа – сопротивление бетона по II группе предельных состояний. Принимается по СП 52-102-2004 в зависимости от класса бетона.
r- расстояние до верхней ядровой точки сечения.
= =0,0458 м
кНм
Так как (50,85>37,24), условие выполняется, трещины не образуются.
Расчет прогибов.
Для элементов без трещин в растянутой зоне.
Основное условие расчета полного прогиба:
1) f1 - прогиб от непродолжительного действия кратковременных нагрузок. ( не учитываем)
2) f2- прогиб от продолжительного действия постоянных и длительных временных нагрузок.
3) f3- прогиб от непродолжительного действия усилия обжатия.
4) f4 - выгиб от влияния усадки и ползучести бетона
Подбор монтажных петель.
В плите устанавливают 4 монтажные петли над первыми от края пустотами в пустотной плите. Для определения диаметра петли вес плиты делят на три монтажные петли, закладывая в расчетах возможность обрыва одной петли в процессе монтажа.
Масса плиты Gпл = 2870 кг.
Gпл/3 = 2870/3 = 956,66 кг - нагрузка на одну монтажную петлю.
Диаметр монтажной петли 14мм. Класс арматуры - А 240(AI). Масса на одну петлю m = 1900кг.
Вывод:
В результате проведенных расчетов по конструированию многопустотной преднапряженной плиты перекрытия, получили:
Диаметр растянутой (рабочей) арматуры класса А 800 равный 10мм (Аsp = 6,28см2), количество 8 стержня, что совпадает с данными расчета на ЭВМ. Трещины не образуются по расчету и по данным ЭВМ.
При определении прогибов панели получили f = 0,006м, а по данным ЭВМ f = 0,035м= 3,5см. Расчет определения прогиба не сходится с данными ЭВМ, т.к ЭВМ считает по старым нормам.