- •Введение
- •1 Анализ классической модели (методики анализа) работы генератора с внешним возбуждением
- •2 Модифицированная модель генератора с внешним возбуждением
- •3 Гармонический анализ импульсов выходного тока
- •4 Расширенные выражения для коэффициентов Берга
- •5 Нагрузочные, модуляционные и колебательные характеристики генераторов с внешним возбуждением
- •5.1 Анализ характеристик генераторов по результатам моделирования
- •5.2 Экспериментальное исследование характеристик генераторов
- •6 Зависимость коэффициентов Берга gn* и an* от внешних параметров гвв
- •6.1 Оптимальные углы отсечки для особых видов гвв
- •6.2 Проверка рекомендаций по выбору углов отсечки
- •Заключение
- •Библиографический список
5.2 Экспериментальное исследование характеристик генераторов
Чтобы подтвердить правильность результатов моделирования, необходимо провести эксперимент. Для этого воспользуемся лабораторным стендом «Генератор с внешним возбуждением», описание которого приведено в [3].
На стенде возможно изменение значений для Uвх и Есм. Однако построим лишь модуляционные характеристики, потому что зависимость от Uвх полностью отличается от результатов моделирования.
а) зависимости выходных токов
б) зависимости мощностей
в) зависимость КПД
Рисунок 5.11 – Модуляционные характеристики ГВВ в зависимости от изменения напряжения смещения Есм
Можно заметить, что результаты моделирования и экспериментальные построения имеют как сходства, так и существенные отличия. Возможно, данный вопрос требует дополнительного анализа.
6 Зависимость коэффициентов Берга gn* и an* от внешних параметров гвв
6.1 Оптимальные углы отсечки для особых видов гвв
На основании выражений для модифицированных коэффициентов gn* и an*, полученных в главе 4, определим наборы оптимальных углов отсечки для особых видов ГВВ, при которых достигается наивысшая эффективность АЭ в различных схемах генераторов.
Исследуем зависимости коэффициентов Берга gn* и an* от внешних свободно варьируемых параметров ГВВ и определим условия получения их экстремумов.
Если отступить от стандартного разложения в ряд Фурье, то для описания гармоник выходного тока потребуется лишь выражение (4.1). Поэтому, как было сказано в главе 3, если при анализе режима работы задан параметр Uвх, то при расчетах должны использоваться коэффициенты Берга gn*. Если же исходным параметром является амплитуда выходного тока iвыхmax, то при расчетах используются коэффициенты an*.
Подробный расчет для поиска максимальных значений коэффициентов Берга gn* и an* с помощью программы Mathcad приведен в Приложении Б. Полученные результаты представлены в таблицах 6.1 и 6.2. Расчет проведен для n=1, т.к. КПД оценивается выходным током на первой гармонике.
Таблица 6.1 – Оптимальный набор углов отсечки для g1
Z |
q |
q1 |
q2 |
g1 |
0,01 |
180 |
0 |
0 |
1 |
0,03 |
180 |
0 |
0 |
1 |
0,1 |
180 |
0 |
0 |
1 |
0,3 |
180 |
0 |
0 |
1 |
1 |
180 |
0 |
0 |
1 |
3 |
180 |
180 |
0 |
1 |
10 |
180 |
180 |
0 |
1 |
Таблица 6.2 – Оптимальный набор углов отсечки для a1
Z |
q |
q1 |
q2 |
a1 |
0,01 |
120 |
0 |
0 |
0,5 |
0,03 |
120 |
0 |
0 |
0,5 |
0,1 |
120 |
0 |
0 |
0,5 |
0,3 |
120 |
0 |
0 |
0,5 |
1 |
120 |
0 |
0 |
0,5 |
3 |
120 |
120 |
0 |
1,6 |
10 |
120 |
120 |
0 |
5 |
При анализе полученных результатов можно сделать вывод, что случаи для Z>1, когда q = q1, являются физически нереализуемыми. Поэтому рекомендации для выбора углов отсечки сформулированы с учетом условия:
. (6.1)
Также потребуются выражения для углов отсечки , 1 и 2 с соответствующими условиями:
при (6.2)
при (6.3)
при (6.4)
Используя выражения (6.2 – 6.4), получим:
(6.5)
(6.6)
(6.7)
Следует указать, что для выражений (4.21) и (4.26) справедливо:
. (6.8)
С помощью выражений (6.5 – 6.8) проведем необходимый расчет.
Из выражения (6.7) получим, что Rн будет равно
(6.9)
С помощью выражения (6.6) получим значение выражения для Rн:
Окончательное выражение примет вид:
(6.10)
Приравняем выражения (6.9) и (6.10):
(6.11)
И с помощью выражения (6.11) найдем Uвх или Епит:
(6.12)
(6.13)
(6.14)
Поэтому, в зависимости от того, какой из внешних параметров изменяется (Uвх или Епит), проведем необходимые расчеты для составления рекомендаций и представим в виде таблиц 6.3 и 6.4 соответственно.
Для составления таблицы 6.3 применяется выражение (6.5). Для таблицы 6.4 актуальны выражения (6.13) и (6.14). Для составления таблицы 6.5 применяется выражение (6.5), потому что новые углы отсечки q1 и q2 не появляются. Причем для таблиц 6.3 – 6.5 является обязательным условие (6.1).
Следует обратить внимание, что в таблицах 6.3 и 6.4 приняты следующие сокращения: , , .
Таблица 6.3 – Комбинации оптимальных углов отсечки для gn
n |
q |
q1 |
q2 |
gn |
1 |
180° |
0° |
0° |
1 |
2 |
180° |
90° |
0° |
|
3 |
120° |
60° |
0° |
|
4 |
135° |
90° |
45° |
|
5 |
108° |
72° |
36° |
|
6 |
120° |
90° |
60° |
|
7 |
103° |
77° |
51° |
|
8 |
113° |
90° |
67° |
|
9 |
100° |
80° |
60° |
|
Таблица 6.4 – Условия получения оптимальных углов отсечки для gn
n |
При изменении Uвх |
При изменении Епит |
||
Есм |
Епит |
Есм |
Uвх |
|
1 |
Е+Uвх |
– |
Е |
– |
2 |
Е+Uвх |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
Таблица 6.5 – Комбинации оптимальных углов отсечки и условия их получения для αn
n
|
Оптимальный набор углов отсечки |
αn
|
Оптимальные внешние параметры |
||
При изменении Uвх |
|||||
q |
q1 |
q2 |
Есм |
||
1 |
120° |
0° |
0° |
0,5 |
|
2 |
60° |
0° |
0° |
0,276 |
|
3 |
40° |
0° |
0° |
0,185 |
|
4 |
30° |
0° |
0° |
0,139 |
|
5 |
24° |
0° |
0° |
0,111 |
|
6 |
20° |
0° |
0° |
0,092 |
|
7 |
17° |
0° |
0° |
0,079 |
|
8 |
15° |
0° |
0° |
0,069 |
|
9 |
13° |
0° |
0° |
0,062 |
|
Можно сделать вывод, что полученные рекомендации, приведенные в таблицах 6.3 – 6.5, позволяют установить оптимальный режим работы АЭ на определенной гармонике при изменении только внешних свободно варьируемых параметров (Есм, Uвх, Rн, Епит) в сочетании с присущими конкретному АЭ параметрами (Е΄, S, Sгр), не применяя сложные математические расчеты.