- •Часть I Рыбинск 1999
- •Глава 1. Компрессор гтд как тепловая лопаточная машина.
- •Глава 2. Cтупень осевого компрессора. 20
- •Задачи и контрольные вопросы к главе 2. 43
- •Глава 3. Характеристики компрессорных решёток. 46
- •Глава 4. Многоступенчатые осевые компрессоры. 95
- •Глава 1. Компрессор гтд как тепловая лопаточная машина.
- •Идеальный цикл гтд
- •Принципиальные схемы компрессоров
- •1.2.1. Осевые компрессоры
- •Основные недостатки:
- •1.2.2. Диагональные компрессоры
- •1.2.3. Центробежные компрессоры
- •1.2.4. Комбинированные компрессоры
- •1.3. Элементарная ступень осевого компрессора
- •1.4. Основные уравнения теории турбомашин применительно к компрессорам
- •1.4.1. Уравнение неразрывности
- •1.4.2. Уравнение энергии в тепловой форме
- •1.4.3. Уравнение энергии в механической форме (Уравнение Бернулли)
- •1.4.4. Уравнение количества движения
- •1.4.5. Уравнение моментов количества движения
- •1.4.6. Эффективность процесса повышения давления в компрессоре
- •Глава 2. Cтупень осевого компрессора
- •2.1. Основные параметры осевой ступени
- •2.1.1Термодинамические параметры
- •2.1.2. Геометрические параметры
- •2.1.3. Кинематические и гахзодинамические параметры
- •2.1.4. Энергетические параметры
- •В указанных интервалах изменения параметров большим значениям соответствуют большие значения и меньшие значения .
- •2.2. Взаимовлияние основных параметров ступени
- •2.2.1. Типы ступеней в зависимости от степени реактивности
- •2.2.2. Пути достижения высокой эффективности ступени компрессора
- •Распределение параметров потока по высоте проточной части осевой ступени
- •Условия совместной работы элементарных ступеней, расположенных на различных радиусах
- •2.3.2. Ступень с постоянной по радиусу циркуляцией
- •2.3.4. Некоторые рекомендации по выбору параметров ступени по радиусу
2.2. Взаимовлияние основных параметров ступени
2.2.1. Типы ступеней в зависимости от степени реактивности
В соответствии с уравнением Эйлера удельная теоретическая работа , которая подводится только в РК, расходуется на работу сжатия как РК, так и в НА, при этом = . Если вся подведённая работа расходуется на повышение давления в НА, то и ступень называется активной. Если вся подведённая работа расходуется на повышение давления в РК, то и ступень называется полностью реактивной.
Если подведённая работа распределяется между НА и РК, то 0< <1 и ступень называется реактивной. Рассмотрим более подробно каждый из перечисленных типов ступеней компрессора. Активная ступень ( = 0 ). В активной ступени и , следовательно и , т.к. с другой стороны . Пусть для простоты предварительная закрутка на входе в ступень отсутствует, тогда при ; = получим .
Построим план скоростей и сформируем на его основе элементарную активную ступень компрессора.. Для того чтобы реализовать условие межлопаточные каналы РК, в силу закона сохранения расхода , должны выполняться с постоянной площадью межлопаточного канала, в котором осуществляется только поворот потока на угол . При этом вся удельная работа тратится на прирост кинетической энергии потока .
Для того чтобы затормозить разогнавшийся до поток и преобразовать его кинетическую энергию в работу сжатия межлопаточные каналы НА выполняют с высокой геометрической диффузорностью . Следует заметить, что возрастает только лишь в пределах того межлопаточного венца в
котором подводится работа , поэтому несмотря на то, что при
полное давление . В решётках НА происходит некоторое снижение вследствие затрат энергии на преодоление трения и возможные отрывы потока при высокой диффузорности канала.
Сделаем приблизительную оценку величины коэффициента нагрузки активной ступени.
На первый взгляд, судя по большой величине , можно сделать вывод о возможности подвода в ступени с большей работы . Однако в этом случае чрезмерно растёт скорость , что приводит к большим сверхзвуковым скоростям на входе в НА и повышенным потерям энергии при торможении, которые сводят к нулю преимущества больших . Поэтому ступени с обладают низким КПД и не используются в авиационных компрессорах.
Чисто реактивная ступень ( ). В чисто реактивной ступени вся работа сжатия происходит только в РК, то есть ,
следовательно и . B направляющем аппарате
, и следовательно при . Для того, чтобы затормозить поток уже в РК ( ) , преобразовав его кинетическую энергию в давление , межлопаточные каналы РК выполняют диффузорными , а НА лишь поворачивают поток на угол . Для построения плана скоростей чисто реактивной ступени проанализируем выражение:
= .
Отсюда следует, что . Значит в ступени с = 1 должна быть предварительная закрутка потока , направленная против вращения РК, что и отражено на рисунке 2.6.
Вычислим коэффициент напора ступени с = 1, который определяется из выражения:
Д
w2
Р
w2
К ак следует из определения самой степени реактивности ступени при
= 0,5 или на основании уравнения Эйлера . Отсюда следует, что и . При отсутствии предварительной закрутки ( ) план скоростей ступени
= 0,5 принимает вид (см. рис. 2.7). Из этого плана видно, что коэффициент нагрузки имеет величину
.
При этом скорости и более умеренные чем при = 1 и = 0, а следовательно и более умеренные уровни потерь энергии в РК и НА, т.е. более высокий КПД ступени в целом. Однако, реализация такого плана скоростей на практике обычно невозможна, т.к. при
= 1 поворот потока в лопаточных венцах и превышает предельно допустимый уровень в . Поэтому для уменьшения и приходиться снижать окружную скорость , что ведёт к падению и .