- •1. Схема к определению некотор конструктивных параметров чмф:Da, d, Df, hau…
- •2. Зенкеры, зенковки, цековки
- •3. Определение крутящего момента
- •1.На основе каких червяков могут проектироваться чмф
- •2. Определение наружного диаметра кфр
- •3. Двойное затылование фрез
- •1.Схема к определению расчетного диаметра Dt
- •2. Фасонные резцы
- •3. Эскиз токарного проходного отогнутого составного резца
- •1. Схема к определению некотор конструктивных параметров чмф:Da, d, Df, hau…
- •2.Эскиз отрезного резца
- •3. Способы механического крепления смп в корпусе токарных резцов
1.На основе каких червяков могут проектироваться чмф
По виду червяка положенного в основу проектирования ЧМФ фрезы бывают: эвольвентные, архимедовы, конвалютные. Если в сечении перпендик. оси червяка его зубья очерчены эвольвентой то этот червяк называется эвольвентным, если архимедовой спиралью то архимедовым, если укороченной или удлиненной эвольвентой то конвалютной.
ЧМФ в качестве основного должен быть принят эвольвентный червяк, однако профилирование ЧМФ на основе этого червяка не применяется, в связи с некоторыми технологическими трудностями в изготовлении, также такие фрезы при переточках составляют профиль зубьев но не сохраняют их размеров. Поэтому профилирование ЧМФ производят приближенным способом, в основу которого положен конволютный и архимедов червяк.
2. Определение наружного диаметра кфр
Одним из основных конструктивных параметров КФР является его наружный диаметр. С увеличением этого диаметра увеличивается диаметр посадочного отверстия, т.е. становится больше диаметра оправки на котором резец закрепляется в державке. С одной стороны это способствует повышению жесткости технол системы и ее виброустойчивости, повышению периода стойкости резца. С другой стороны увеличение наружного диаметра приводит к увеличению стоимости резца. Минимальный допустимый нар. диаметр КФР определяется с учетом следующих параметров:
hmax-максимальная глубина профиля обрабатываемой детали, т.е. максимальный перепад точки профиля
С- расстояние по передней поверхности резца необходимое для завивания и выхода стружки из зоны резания С=5-10мм. При малых С будет трудно завивание стружки и может наступить такой момент когда стружка начнет пакетироваться на резце, это может вызвать его поломку, увеличение С приводит к увеличению диаметра резца, что экономически не выгодно.
q-толщина стенки КФР q=0.2Ra
d0- диаметр посадочного отверстия d0=0,6Ra; d0=10,13,17,22…40мм
Da=4(hmax+C)
Из треугольника хОрА: h=Ro*sinαв
3. Двойное затылование фрез
Для повышения периода стойкости РИ и снижения шероховатости необходимо задние поверхности шлифовать, однако шлифование этой поверхности не м.б выполнено по всей длине зуба из-за возможности повреждения шлиф кругом соседнего зуба, следовательно не отшлифованная часть задней поверхности зубьев, а на месте остановок круга образуются впадины.
Наличие седловины дуга ДС уменьшает количество возможных переточек фрезы, а следовательно и общий срок ее службы. Это объясняется тем что по мере переточек зубьев на передней поверхности наступит такой момент когда точка Аi будет нижет точки С и зубья начнут задевать обработанную поверхность, для того чтобы увеличить срок службы фрезы необходимо удалить седловину в процессе изготовления фрезы. Это можно сделать только с помощью затылования резца до терм обработки. Т.о появляется необходимость во втором дополнительном затыловании зубьев фрезы. После операции 2го затылования и терм обр-ки фрезы, часть задних пов-й зубьев образуется в рез-те 1го основного затылования резцом, шлифование на токарно-затыловочном или спец шлиф станках.
Высота зуба фрезы с 2м затылованием:
αв=8-15
Двойное затылование м.б выполнено при помощи раздельного затылования 2я кулачками с подъемом кривой К1 и К2. При помощи 1го кулачка имеющего 2 рабочих участка с величинами спада кривой К1 и К2.
№9