- •1. Назначение скв в общем комплексе микроклимата
- •2. Микроклимат кондиционируемых помещений различного назначения. Условия теплового комфорта
- •3. Возможные пределы изменения внутренних параметров воздуха. Основные нормы, используемые при определении расчетных параметров внутреннего воздуха.
- •4. Характеристика и расчетные параметры наружного климата.
- •5. Сведения сНиП по нормированию расчетных параметров наружного климата при проектированииСкв
- •6. Основные положения, структурная схема и классификация скв
- •7. Построение на h-d диаграмме процессов изменения параметров кондиционируемого воздуха
- •8. Режимы увлажнения, нагрева, охлаждения и осушения воздуха. Изображение в h-d диаграмме
- •9. Смешение различных объемов воздуха.
- •10. Адиабатические и политропические процессы взаимодействия воздуха с водой
- •11. Параметры адиабатического процесса взаимодействия воздуха с водой
- •12. Зависимость коэффициента адиабатической эффективности от определяющих факторов
- •13. Тепловлажностное отношение в процессах кондиционирование воздуха
- •14. Увлажнение воздуха паром
- •15. Построение процесса кондиционирования воздуха при применении теплоутилизаторов
- •16. Выбор рабочей разности температур, определение количества наружного воздуха и производительности скв по воздуху
- •17. Оптимальные и допустимые параметры внутреннего воздуха.
- •18. Изменение параметров воздуха в кондиционируемом помещении
- •19. Выбор схемы применения первой рециркуляции.
- •20. Условия выпадения инея в процессе первой рециркуляции.
- •21. Условия обмерзания теплообменных поверхностей теплоутилизаторов.
- •22.Кондиционирование воздуха в тёплый период года. Методы изменения параметров кондиционируемого воздуха в тёплый период года.
- •2 3. Построение на h-d диаграмме процессов кондиционирования с использованием холодной воды и непосредственного испарения хладоагентов в поверхностных воздухоохладителях
- •24. Кондиционирование воздуха в холодный период года. Методы изменения параметров кондиционируемого воздуха в холодный период года.
- •25. Борьба с запахами при кондиционировании воздуха
- •26. Центральные прямоточные и рециркуляционные скв
- •27. Скв с местными доводчиками.
- •28. Базовые схемы центральных укв, собираемых из типовых секций.
- •29. Конструкции и методы расчёта камер орошения. Конструкция механических форсунок и их характеристик.
- •30.Конструктивная схема типовых камер орошения
- •31.Конструкция воздухонагревателей.
- •32.Схемы теплоснабжения воздухонагревателей.
- •33.Воздушные фильтры. Конструктивные особенности. Фильтрующие материалы.
- •34. Воздушные клапаны. Конструктивные особенности и разновидности воздушных клапанов, используемых в центральных скв.
- •35.Снабжение холодной водой камер орошения.
- •36.Повышение эффективности систем кондиционирования микроклимата. Пути экономии энергии в здании.
- •37. Классификация и конструкции теплоутилизаторов. Виды теплоутилизаторов.
- •38.Эффективность скв с утилизаторами тепла. Оценка эффективности и технико-экономических показателей.
- •39.Сплит и мульти-сплит системы. Особенности монтажа сплит систем.
- •40.Системы прецизионного кондиционирования.
- •41.Методы снижения энергопотребления в скв.
- •42. Расчёт теплового баланса помещений для тёплого периода года
- •1.Физический смысл получения низких температур с помощью процесса дросселирования (эффект Джоуля-Томсона).
- •2. Физический смысл получения низких температур с помощью термоэлектрического эффекта (эффект Пельтье).
- •3. Физический смысл получения низких температур с помощью фазовых превращений (плавления, кипения, испарения, растворения сублимации).
- •4.Принципиальная схема паровой компрессорной холодильной машины
- •5.Холодильный цикл идеальной паркомпрессорной холодильной машины
- •6. Параметры холодильного цикла идеальной парокомпрессорной холодильной машины и их определение по т-s и lgP-I диаграмме.
- •7. Недостатки холодильного цикла идеальной парокомпрессорной машины.
- •8. Влияние на параметры холодильного цикла конечной разности температур в конденсаторе и испарителе.
- •1 0.Влияние на процессы дросселирования теплоемкости и теплоты парообразования холодильных агентов.
- •12. Холодильный цикл с переохлаждением ха и возможности его реализации.
- •13. Влияние на параметры холодильного цикла температуры конденсации и кипения холодильного агента.
- •14. Комбинированное использование холодильных машин.
- •15.Физический и практический смысл применения в холодильной машине смеси холодильных агентов.
- •16. Термоэлектрическое охлаждение. Конструкция и физические процессы, происходящие в термоэлектрической батарее.
- •17. Теплоиспользующие холодильные машины.
- •18. Бинарные растворы. Область применения и характеристики.
- •19. Схема и принцип действия абсорбционной холодильной машины.
- •20. Свойства бинарных растворов. Диаграммы состояния бинарных растворов
- •21. Параметры холодильного цикла абсорбциооной холодильной машины.
- •22. Схема абсорбционной холодильной машины с теплообменником.
- •23. Применение ректификаторов и дефлегматоров в ахм (абсорбционные холодильные машины)
- •24. Схема моноблочной хм с совмещенным тепло- и массообменном
- •25. Рабочие вещества холодильных машин и предъявляемые к ним требования.
- •26. Тепловые насосы. Особенности конструкции и применения.
- •27. Вспомогательное оборудование хм.
- •28. Хладоагенты хм, их классификация и маркировка.
- •1) По давлению насыщенного пара:
- •2) По нормальным температурам кипения:
- •30.Способы и средства охлаждения конденсаторов хм.
- •31.Холодоносители и предъявляемые к ним требования.
- •32.Особенности применения теплоизоляция в системах холодоснабжения
- •33. Управление холодопроизводительностью хм.
15.Физический и практический смысл применения в холодильной машине смеси холодильных агентов.
.
Если Ти повышается, то повышается и .
А-b –характер изменения воды, охлаждённой в испарителе(монохладагент)
5’-с-d- кипение двухкомпонентного раздельно кипящего холодильного агента.
5-1- процесс кипения однокомпонентного хладагента
5’-с-d-1- процесс кипения двухкомпонентного раздельнокпищегохладоагента
Это приводит к повышению средней температуры в испарителе и к понижению разницы температур между температурой хладагента и средней температурой охлаждаемой среды. Анализ графика показывает, что при организации Испарителя нужно ограничивать значение ta-tb,т.е степень охлаждения охлаждаемой среды. При повышении разницы ta-tb увеличивается средняя температура в испарителе, и ухудшаются термодинамические показатели цикла и машины в целом.
16. Термоэлектрическое охлаждение. Конструкция и физические процессы, происходящие в термоэлектрической батарее.
Пельтье в 1834 году обнаружил, что при пропускании тока по замкнутой цепи, состоящей из двух различных проводников, один из спаев охлаждается (холодный спай), другой нагревается (горячий спай).
Можно сделать реверсивную машину: переключение тока при изменении места холодных и горячих точек.
Термоэлектрическая батарея представляет собой цепь, соединение элементов в которую осуществляется с помощью медных пластин. Она представляет собой набор последовательно соединенных полупроводниковых элементов с электронной (n) и дырочной (p) проводимостью.
Горячий спай нужно охлаждать. Температура в камере ≈+80С.
E – ЭДС. Чем больше напряжение, тем больше перепад температур.
.
При прохождении тока через проводники с сопротивлением на проводниках выделяется теплота. Она пропорциональна квадрату силы тока ( ).
В точке 1 эффект нулевой.
Применение этого эффекта эффективно только при малых значениях тока, то есть когда холодопроизводительность невелика. Увеличить можно за счет увеличения количества полупроводников.
17. Теплоиспользующие холодильные машины.
Теплоиспользующая холодильная машина – холодильная машина в которой холодильный цикл осуществляется за счет подвода теплоты.
Абсорбционная холодильная машина – теплоиспользующая холодильная машина с применением абсорбции и десорбции.
Пароэжекторная холодильная машина – теплоиспользующая холодильная машина с применением эжекции холодильного агента.
Теплоиспользующие холодильные машины нашли широкое применение в различных отраслях промышленности. К ним относятся пароэжекторные (ПЭХМ), абсорбционные (АХМ) и сорбционные холодильные машины. Основным отличием перечисленных типов машин от парокомпрессорных и газовых холодильных машин является принцип получения в них холода за счет использования теплоты греющих источников. Для привода насосов в ПЭХМ и АХМ необходимо небольшое количество электроэнергии, которое практически не учитывают в их тепловых балансах. В ПЭХМ и АХМ искусственный холод вырабатывается с помощью системы совмещенных прямого и обратного циклов.
В ПЭХМ совмещены пароэнергетическая установка с двигателем-эжектором и чиллер со струйным компрессором-эжектором. Пароэнергетическая установка включает в себя парогенератор, эжектор, конденсатор, насос и другое холодильное оборудование. В состав чиллера входят эжектор, конденсатор, дроссельный (регулирующий) вентиль и испаритель.
В теоретической схеме АХМ функцию пароэнергетической установки выполняют генератор, расширительная машина (турбина), абсорбер, насос и растворный детандер. Функцию холодильной машины выполняют испаритель, компрессор, конденсатор и детандер. В действительной схеме АХМ расширительная машина в прямом цикле и компрессор — в обратном взаимно исключают друг друга, а детандеры заменяются на дроссельные вентили. В результате получается единый контур теплоиспользующей машины — АХМ с совмещенными прямым и обратным циклами. Одним из основных процессов АХМ является абсорбция, которая в общем виде представляет собой поглощение газа (пара) жидким поглотителем (абсорбентом). В абсорбционных процессах участвуют две фазы — жидкая и газовая, и происходит переход вещества из газовой фазы в жидкую. Таким образом, абсорбционные процессы являются одним из видов процессов массо-передачи. В абсорбционных холодильных машинах абсорбция пара хладагента сопровождается выделением теплоты, следовательно, в данном случае происходит одновременный массо и теплоперенос.
Аналогично теплопереносу массоперенос является сложным процессом, состоящим из процессов переноса вещества в пределах каждой из фаз и переноса вещества через границу раздела фаз. Поэтому при протекании абсорбционных процессов поверхность соприкосновения фаз должна быть как можно большей, что реализуется в конструкциях абсорбционных аппаратов.
Движущей силой процесса переноса вещества является отклонение системы от равновесия. Применительно к АХМ в паровой фазе ею является разность давлений пара хладагента в общем объеме и непосредственно у поверхности соприкосновения фаз, в жидкой фазе — разность концентраций хладагента у поверхности контакта фаз и в общем объеме абсорбента.
Вследствие разности давлений молекулы пара подлетают к поверхности соприкосновения фаз и захватываются (притягиваются) абсорбентом. Это происходит в результате того, что в растворе между молекулами абсорбента и хладагента всегда имеет место физическое взаимодействие, выражающееся во взаимном притяжении молекул. На поверхности абсорбента пар хладагента превращается в жидкость с выделением теплоты фазового перехода. И далее жидкий хладагент в результате наличия градиента концентраций растворяется в абсорбенте с выделением теплоты растворения. Таким образом, теплота абсорбции на 1 кг хладагента в основном включает в себя удельную теплоту конденсации хладагента и дифференциальную теплоту растворения хладагента в абсорбенте.
При абсорбции чистых компонентов, что имеет место в АХМ, сопротивление переносу массы преимущественно определяется сопротивлением жидкой фазы, зависящим, как правило, от молекулярной и конвективной диффузий хладагента в абсорбенте.
Эффективность применения теплоиспользующих холодильных камер в значительной степени зависит от стоимости теплоты греющих источников, требуемых температурных потенциалов и практически всегда является высокой при использовании вторичных энергетических ресурсов (ВЭР), а также при одновременной выработке холода и теплоты.