9.2. Исходные данные

В здании запроектирована система с эжекционными доводчиками КС-1. В помещении установлен доводчик КНЭ-У1,2.

Коэффициент эжекции: к_э=2.

Количество первичного воздуха: L_н=150 м³/ч, G_н=1,2·150=180 кг/ч.

Количество рециркуляционного воздуха: к_э=G_р/G_н, G_р=G_н·к_э=180·2=360 кг/ч.

Количество смеси: G_см=G_н+G_р=180+360=540 кг/ч.

Расчётный тёплый период года:

t_ко=12 ºС, φ_ко=85 %, t_п=21 ºС, =2600 кДж/ч, =0,15кг/ч.

Расчётный холодный период года:

t_ко’ =9 ºС, φ_ко’ =85 %, t_п’ =19 ºС, =-200кДж/ч, =0,15 кг/ч.

В нерабочее время: = -650 кДж/ч, =0 кг/ч

9.3. Процесс обработки воздуха в I-d диаграмме

9.3.1. Расчётный тёплый период года

1. Строим (·) ко по заданным t_ко и φ_ко→i_ко = 30,5 кДж/кг, d_ко =7,4 г/кг.

2. Строим (·) в (∆t=1 ºС) →i_в = 31,5 кДж/кг.

3. Определяем параметры (·) п. Для этого рассчитываем:

По t_п и d_п строим (·) п→i_п= 42кДж/кг.

4.Проводим через (·) п

d_А = d_п+1=8,3 + 1 = 9,3 г/кг

i_А = i_п+^т =42+17,3 = 59,3кДж/кг.

Из (·) п проводим луч процесса через точку «А».

5.Рассчитываем

6. На пересечении ε^т и i_см наносим (·) см→d_см = 7,8 г/кг.

7. Соединяем (·) см с (·) п.

8. Проводим прямую через (·) в и (·) см. На пересечении этой прямой с линией d_п находим (·) Т_д^т→i_т = 39,8 кДж/кг.

9. Считаем теоретическую энтальпию:

10. Сравниваем теоретическую величину с графическим значением.

Поскольку количество наружного и рециркуляционного воздуха, подаваемого в каждый из кондиционеров-доводчиков, постоянно, то при постоянных влаговыделениях воздуха в помещении влагосодержание помещения постоянно.

В расчётный тёплый период рециркуляционный воздух с параметрами (·) п сухо охлаждается до параметров (·)Т_д^т, а затем смешивается с наружным воздухом, имеющим параметры (·) в и приобретает параметры (·) см. С этими параметрами смесь подаётся в помещение, где ассимилируя теплоту и влагу, приобретает параметры (·) п.

9.3.2. Расчётный холодный период года в рабочее и нерабочее время

1. Строим (·) ко’ по заданным t_ко’ и φ_ко’→i_ко´ = 24,2 кДж/кг, d_ко´=6 г/кг.

2. Строим (·) в’ (∆t=1 ºС) →i_в´ = 25 кДж/кг.

3. Определяем параметры (·) п’. Для этого рассчитываем:

По t_п и d_п строим (·) п’→i_п´= 36 кДж/кг.

4.Проводим через (·) п’

d_А = d_п´+1=6,8+1,0 = 7,8 г/кг

i_А = i_п´+^т =36-1,3 = 34,7кДж/кг.

Из (·) п проводим луч процесса через точку «А».

5. Рассчитываем

4. На пересечении ε^х и i_см’ наносим (·) см’→d_см ´= 6,6 г/кг. Соединяем (·) см’ с (·) п’. Проводим прямую через (·) в’ и (·) см’. На пересечении этой прямой с линией d_п’ находим (·) Т_д^х.

7. Считаем теоретическую энтальпию:

8. Сравниваем теоретическую величину с графическим значением.

В расчётный холодный период рециркуляционный воздух с параметрами (·) п’ догревается до (·)Т_д^x и смешивается с наружным воздухом и приобретает параметры (·) см’, а затем подаётся в помещение, где ассимилируя теплоту и влагу приобретает параметры (·) п’.

9. В нерабочее время влаговыделенияW^нрв=0 и в помещении недостаток теплоты, поэтому луч процесса стремится к “минус” бесконечности ε^нрв→ -∞.

9.1. Строим (·) п^нрв (она лежит на пересечении d_ко’ и t_п’) →i_п^нвр= 34кДж/кг.

9.2. Строим (·) см^нрв:

На пересечении и находится (·) см^нрв.

9.3. Находим (·) Т_д^нрв. Она находится на пересечении и :

В нерабочее время, так как W^нрв=0, рециркуляционный воздух догревается (так как в помещении недостатки теплоты) и по линии d_ко’ смешивается с наружным воздухом, имеющим параметры (·) в’. Затем смесь подаётся в помещение, где ассимилируя теплоту, приобретает параметры (·) п^нрв.

Рис.9.1

9.4. Расчётные нагрузки для подбора оборудования кондиционера

1. Нагрузка на ЭКД по холоду (в тёплый период):

2. Нагрузка на ЭКД по теплоте (в холодный период):

3. Нагрузка на теплообменник в нерабочее время:

Так как > , то для подбора теплообменника по теплоте выбираем =2304 кДж/ч.

9.5. Схема системы автоматического регулирования

9.5.1. Принципиальная схема СКВ

Система состоит из ЦН-1 и местных неавтономных кондиционеров (доводчиков), устанавливаемых в каждом помещении.

Рис. 9.2

9.5.2. Узлы регулирования

Поддержание постоянной температуры в помещении осуществляется за счёт действия терморегулятора Т-2, установленного в помещении, путём изменения количества теплоносителя или хладаносителя, проходящего через теплообменник ЭКД. Таким образом, СКВ КС-1 имеет один узел регулирования Т-1, а количество вторых узлов регулирования Т-2 равно количеству помещений, в которых устанавливается доводчик.

9.5.3. Работа узлов регулирования в диапазоне наружного климата

Узел регулирования, работающий от терморегулятора Т-1 и обеспечивает поддержание температуры за камерой орошения. Это достигается в тёплый период за счёт изменения холодопроизводительности за камерой орошения, в холодный период – за счёт изменения теплоотдачи калорифера первого подогрева.

Проанализируем работу узла регулирования при изменении I_н при переходе от тёплого к холодному периоду.

Т-1 устанавливается за вентилятором и настраивается на температуру за камерой орошения и связан с исполнительными механизмами ИМ-1, ИМ-2.

Исполнительный механизм ИМ-2 воздействует на трёхходовой клапан, меняя соотношение расхода рециркуляционной и холодной воды в камере орошения.

ИМ-1 воздействует на исполнительный механизм клапана К1, установленного на трубопроводе обратной воды калорифера 1-го подогрева.

В тёплый период при понижении I_н терморегулятор Т-1 воздействует на ИМ-2, постепенно понижая количество холодной воды, поступающей из холодильной установки. Когда I_н достигнет значения I_ко, поступление холодной воды полностью прекратится. Исполнительный механизм ИМ-2 достигнет своего крайнего положения и замкнёт контакты ИМ-1, поэтому при дальнейшем понижении энтальпии наружного воздуха в работу включается ИМ-1, постепенно увеличивая количество горячей воды, проходящей через калорифер 1-го подогрева до его максимальной нагрузки.

Переход с холодного в тёплый период происходит в обратной последовательности.