- •Введение
- •1. Основные этапы и особенности теплового проектирования ка
- •2. Факторы космического полета, оказывающие влияние на тепловое состояние ка.
- •2.1. Условия космического пространства, оказывающие прямое и косвенное влияние на тепловое состояние ка
- •2.1.1 Космический вакуум
- •2.1.2. Невесомость.
- •2.1.3. Электромагнитное и корпускулярное излучение Солнца.
- •2.1.4. Исходящее от планет излучение
- •2.1.5. Микрометеорные потоки и собственные выделения ка
- •2.2. Условия на участке торможение и спуск ка или его части (ca) в атмосфере планет.
- •2.2.1. Возможные траектории спуска и их особенности.
- •2.2.2. Газодинамическая картина обтекания спускаемого аппарата высокоскоростным потоком газа.
- •2.2.3. Физико-химические процессы в сжатом слое.
- •Зависимость подводимой к поверхности са тепловой энергии от геометрической формы его поверхности.
- •2.2.5. Оценочные формулы для определения конвективного и радиационного тепловых потоков к поверхности са в окрестности точки торможения и по поверхности аппарата.
- •3. Системы обеспечения тепловых режимов
- •3.1. Общие сведения о системах обеспечения тепловых режимов
- •3.2 Характеристика некоторых средств обеспечения теплового режима, входящих в сотр
- •3.2.1. Экранно-вакуумной теплоизоляции (эвти) и ее свойства.
- •3.2.2 Тепловые трубы и принципы их работы
- •3.2.3.Радиационно-оптические покрытия поверхности ка и их реакция на воздействие коротковолнового электромагнитного и корпускулярного излучения Солнца.
- •3.2.4.Особенности систем обеспечения теплового режима криогенных емкостей ка.
- •3.3. Методы тепловой защиты са
- •3.3.1. Краткая характеристика методов тепловой защиты
- •3.3.2. Механизм разрушения различных теплозащитных материалов.
- •3.3.3. Эффективная энтальпия разрушения.
- •4. Математическое моделирование теплового режима ка
- •4.1.Общая характеристика математических моделей,применяемых на различных этапах проектирования ка.
- •4.2. Описание математической модели теплового режима негерметичных ка в частности, крупногабаритных.
- •4.2.1. Численно-аналитический метод определения угловых коэффициентов
- •4.2.2. Методический подход к расчету распределения плотности поглощаемого элементами ка потока излучения.
- •4.3. Математическое моделирование внешнего теплообмена ка.
- •4.3.1. Расчет плотности падающего на невогнутые поверхности ка потока солнечного излучения
- •4.3.2. Расчет плотности падающего на поверхность ка потока исходящего от планет излучения
- •5. Экспериментальная тепловая отработка ка
- •5.1 Значение экспериментальной тепловой отработки ка.
- •5.2. Краткая характеристика структуры тепловых испытаний ка и методических подходов к экспериментальной отработке сотр ка.
- •5.3. Методы экспериментального исследования теплозащитных материалов.
- •6. Применение обратных задач при исследовании процессов теплообмена и проектировании технических объектов
- •6.1. Особенности задач теплового проектирования, приводящие к постановке обратных задач теплообмена
- •6.2. Классификация обратных задач теплообмена.
- •Список использованных источников
4.3. Математическое моделирование внешнего теплообмена ка.
Рассмотрим вопросы математического моделирования внешнего теплообмена КА с невогнутой формой наружной поверхности. То есть будем исходить из того, что отсутствует взаимное затенение тепловоспринимающих элементов наружной поверхности КА от излучения Солнца и планеты, если аппарат находится на околопланетной орбите.
4.3.1. Расчет плотности падающего на невогнутые поверхности ка потока солнечного излучения
Из околопланетных областей Солнце наблюдается под очень малым углом. Так в окрестности Земли угловой диаметр Солнца составляет приблизительно , а в окрестности Меркурия - . Вследствие этого солнечные лучи обычно считают параллельными, что упрощает математическое моделирование воздействия солнечного излучения на поверхность КА. Так на плоский незатеняемый элемент поверхности КА плотность потока падающего от Солнца излучения определяется следующим простым выражением:
,
где вектор нормален , a второй ( ) - направлен на центр Солнца. Следует заметить, что представленное выражение для можно использовать в случае, когда угол между и не превышает . При косинус угла между и становится отрицательным и приведенное для выражение теряет физический смысл, т.к. при величина должна равняться 0. Поэтому обычно вместо приведенного выше выражения используется другое выражение, позволяющее определить величину при любой ориентации вектора относительно вектора :
.
В том случае, когда требуется определить не локальную плотность , а среднюю плотность потока ( ), падающего на какую-то поверхность , необходимо проинтегрировать локальные потоки излучения, падающие на элементарные участки поверхности и разделить суммарный поток на величину поверхности , т.е. .
Заметим, что величина представляет собой относительную величину солнечного миделя поверхности . Итак, .
Для сферы , для поверхности кругового цилиндра с осью, перпендикулярной , . Для плоской поверхности, нормаль которой составляет угол с вектором , .
Для поверхности кругового цилиндра с осью, составляющей угол с вектором , .
Что касается плотности поглощаемого поверхностью КА или ее отдельным элементом потока солнечного излучения, то она определяется произведением плотности падающего потока солнечного излучения на величину поглощательной способности тепловоспринимающей поверхности по отношению к солнечному излучению.
Оценим влияние солнечного излучения на тепловой режим простейших объектов:
1) теплоизолированного элемента;
2) не теплоизолированного сферического отсека с интенсивным внутренним теплообменом, выравнивающим температурное поле оболочки отсека;
3) не теплоизолированного цилиндрического отсека с осью, перпендикулярной направлению на Солнце и с интенсивным внутренним теплообменом, также, как и предыдущем случае, выравнивающим поле температур оболочки;
4) двусторонне излучающей пластины, ориентированной одной стороной на Солнце;
5) быстровращающейся относительно трех осей теплоизолированной пластины.
Во всех рассматриваемых случаях температура облучаемых объектов определяется с помощью уравнения теплового баланса
,
где - постоянная Стефана-Больцмана, приблизительно равная .
Из приведенного соотношения следует, что = .
Что касается величины плотности падающего потока излучения, содержащейся в выражении для , то в силу принятых предположений, в первом случае - локальная плотность падающего на рассматриваемый элемент потока солнечного излучения, во втором - четвертом случаях - средняя по поверхности, а в пятом – средняя по времени величина плотности падающего потока солнечного излучения. Причем для элемента , ( );
для сферического отсека , ( );
для цилиндрического отсека , ( ).
Для пятого случая, так же, как и для сферического отсека .
Результаты расчета при для рассматриваемых облучаемых объектов и различных характерных значениях отношения приведены в представленной ниже таблице.
Облучаемый объект |
|
|||
|
|
|
|
|
Теплоизолированный элемент с нормалью, направленной на Солнце ( ) |
7 |
33 |
124 |
321 |
Сферический отсек с интенсивным внутренним теплообменом |
-74 |
-57 |
7 |
147 |
Цилиндрический отсек с осью, перпендикулярной направлению на Солнце |
-62 |
-43 |
25 |
173 |
Теплопроводная пластина с направленной на Солнце нормалью и рассеивающая энергию в обе стороны |
-37 |
-17 |
60 |
227 |
Теплоизолированная пластина, быстро вращающаяся с одинаковыми угловыми скоростями относительно трех взаимно перпендикулярных осей |
-74 |
-57 |
7 |
147 |
Значения и , для которых в таблице приводятся данные по , характерны для белого покрытия с и соответственно равными (0,22 ; 0,88) и (0,31 ; 0,88). Вторая пара чисел может соответствовать белому покрытию с начальным значением =0,22, а затем в процессе пребывания в космосе деградировавшему под воздействием коротковолнового электромагнитного излучения Солнца и потока заряженных частиц высоких энергий (протонов, электронов). Значение соответствует серому покрытию ( ), в частности, черным эмалям, краскам. Значение может иметь место в случае облучаемого объекта, наружная поверхность которого является гладким полированным металлом – алюминием, серебром, медью, золотом.