- •Оглавление
- •Введение
- •Сведения о сооружении гэс при плотине гидроузла Вилейско-Минской водной системы (первая очередь строительства)
- •Расчетная часть Определение напоров.
- •Определение расчётных расходов гэс.
- •Подбор гидротурбин:
- •Гидромеханический расчёт спиральной камеры.
- •Гидравлический расчёт водопроводящего тракта гэс
- •Заключение
- •Литература
- •Приложения
Сведения о сооружении гэс при плотине гидроузла Вилейско-Минской водной системы (первая очередь строительства)
Справочные данные по Вилейскому водохранилищу (аккумулирующая емкость)
Площадь зеркала |
6460 га |
Ширина |
3-5 км |
Длина |
до 30 км |
Средняя глубина |
3,7 м |
Полный объем |
260 млн.м3 |
Полезный объем |
238 млн.м3 |
Ввод в эксплуатацию |
1974 г. |
Средний годовой сброс воды в нижний бьеф |
575 млн.м3/ год |
Расчетная часть Определение напоров.
Максимальный напор ,
Минимальный напор ,
Расчётный напор
Определение расчётных расходов гэс.
Характерными расходами ГЭС являются расход, который соответствует пропускной способности гидротурбин - QT, и расход, который определяет размеры водосбросных сооружений ГЭС - QВ.
Определим расчётные расходы для ГЭС. Площадь водосбора S=4600 км2, предполагаемый расчётный напор Нр=11,1 м.
2.1. По карте с изолиниями среднегодовых модулей стока для Минской области находим .
Определяем среднемноголетний расход
.
Вычисляем коэффициент вариации
.
Принимаем обеспеченность расчётного расхода турбин ГЭС РГЭС=80%.
Из табл. 1.2 (л-1) для P=80% и Сv=0,294, интерполируя находим Y=0,75. Определяем рабочий расход ГЭС (расход через турбины)
.
Расчётный расход ГЭС далее используем для подбора гидротурбин.
2.2. Оцениваем предварительно расчётную мощность ГЭС при КПД η=0,9
Из таблицы 1.4. (л-1) следует, что проектируемая ГЭС относится к 3 классу капитальности.
Из таблицы 1.5. (л-1) определяем расчётную обеспеченность максимальных расходов, соответственно для нормальных условий эксплуатации Р=2%, а для чрезвычайных (катастрофических) Р=0,5%.
С помощью типового гидрографа находим соотношение Q/Q0=6,5 и соответственно среднепаводковый расход
Из таблицы 1.3 (л-1) для обеспеченностей 2 и 0,5% и СV=0,294 с помощью интерполирования определяем ординаты кривой обеспеченности :
Y2=1,79; Y0,5=2,1.
Вычисляем расчётные максимальные расходы двух и полторапроцентной обеспеченности
.
Расчётный максимальный расход для нормальных условий эксплуатации используется при определении отметки гребня водослива, длины водосливного фронта плотины, условий сопряжения бьефов и т.п.
При пропуске этого расхода уровень воды в верхнем бьефе поддерживается на отметке нормального подпёртого уровня (↓НПУ).
При пропуске максимальных расходов, соответствующих чрезвычайным условиям эксплуатации (катастрофические расходы) уровень воды в верхнем бьефе превышает НПУ. Поэтому условия работы сооружений ухудшаются и даже возможно их частичное повреждение.
Учитывая, что катастрофические расходы бывают очень редко ( в данном случае 1 раз в 100 лет) и продолжительность их невелика, экономически целесообразно идти на определённый риск снижения запаса устойчивости сооружений.
Подбор гидротурбин:
Необходимые данные:
1) Напоры: максимальный - Нmax=11,41 м, расчётный - Нр=11,1 м, минимальный – Нmin=7,28м.
2)Расчётный расход QP=20 м3/с.
3)Геодезическая отметка уровня нижнего бьефа при расчётном расходе - ↓=147,9 м.
3.1 Приближённо принимаем КПД турбины η=0,9 и определяем в первом приближении мощность ГЭС
3.2 Назначаем число турбин. Принимаем 4 турбины.
3.3 Определяем мощность одной турбины
.
3.4 Выбираем для напора 11,1 м возможные для использования типы турбин из номенклатуры. Примем турбины ПЛ 20/811-ВБ-50, наибольший допустимый напор которой равен 20м и РО 45/820-ВМ-46, наибольший напор – 45 м.
По главным универсальным характеристикам (ГУХ) (приложение 1) выбранных турбин определяем приведённый расход и частота вращения для точки с максимальным КПД.
Результаты представляем в таблице 1.
таблица 1
-
Тип турбины
, л/с
, об/мин
η м, %
ПЛ-20
1160
146
92,0
РО-45
1200
82,5
92,1
3.5 Вычисляем диаметр и частоту вращения
для турбины ПЛ-20
для турбины РО-45
принимаем 2 синхронных диаметра 1,0 м и 1,2 м
для турбины ПЛ-20
.
принимаем синхронные частоты 500 и 428 об/мин
для турбины РО-45
принимаем синхронные значения частот 300 и 230,8 об/мин
3.6 Принимаем ближайшие стандартные значения диаметра и синхронной частоты вращения.
Для ПЛ-20: два варианта диаметра 1,0 и 1,2 м и соответственно две синхронные частоты вращения 500 и 428 об/мин;
Для РО-45: два варианта диаметра 1,0 и 1,2 м и соответственно две синхронные частоты вращения 300 и 230,8 об/мин.
3.7 Для выбранных стандартных значений определяем приведённые расход и частоту вращения , по ГУХ определяем КПД модели η, определяем КПД натурной турбины ηн.
Для турбины ПЛ-20:
для D=1,0м a n=500об/мин
;
;
;
;
для D=1,2м a n=428об/мин
;
;
;
;
Для турбины РО-45:
для D=1,0м a n=300об/мин
;
;
;
;
для D=1,2м a n=230,8об/мин
;
;
;
;
3.8 Полученные данные заносим в таблицу 2:
таблица 2
№ |
Тип турбины |
D1 ,м |
N |
Q’ |
n' |
КПД |
|
модель |
Натура |
||||||
1 |
ПЛ-20 |
1 |
500 |
1,468 |
150 |
91,5 |
92,6 |
2 |
1,2 |
428 |
1,223 |
154 |
91,7 |
93 |
|
3 |
РО-45 |
1 |
300 |
1,466 |
90 |
90 |
91,3 |
4 |
1,2 |
230,8 |
1,222 |
83 |
91 |
92,4 |
Выбираем турбину, обеспечивающую наибольший кпд: турбину типа ПЛ-20/811-ВБ-140.
3.9 Для выбранной турбины по ГУХ определяем коэффициент кавитации для расчетного режима, в данном случае для Q’=1,223м3/с и n’=154 об/мин =0,475
3.10 Определяем допустимую высоту всасывания
где f=1,1 – коэффициент запаса.