1.10.2.Обмотка повышенного активного сопротивления

Одним из распространенных способов обеспечения повышенного активного сопротивления обмотки является намотка части ее витков бифилярно, т.е. в противоположных направлениях.

Бифилярная часть обмотки, состоящая из противоположно намотанных витков и такого же числа витков прямого направления намотки, магнитного поля не создаёт, поэтому не обладает индуктив­ностью и выполняет функции добавочного активного сопротивления.

Остальная часть витков прямого направления намотки создаёт магнитное поле, посредством чего участвует в процессе преобразо­вания энергии и поэтому называется "эффективной".

Общее число витков обмотки w_В = w _эф + w _биф.

При расчетах магнитных полей и индуктивностей такой обмотки используется число эффективных витков, а при расчётах активного сопротивления - общее число витков. При оптимизационном поиске целесообразно варьируемыми вели­чинами сделать d_В и w _биф, (или w_эф).

[Л4, с.83]

1.10.3. Конденсаторная обмотка

Конденсатор в цепи пусковой обмотки обеспечивает наибольший сдвиг по фазе её тока по отношению к току рабочей обмотки, причем в сторону опережения. Поэтому двигатели с пусковым конденсатором обладают наилучшими пусковыми свойствами: большим пусковым моментом при малом пусковом токе.

При оптимизационном поиске рекомендуется изменять диаметр провода и ёмкость конденсатора. В качестве исходного можно рассмотреть вариант, обеспечивающий при пуске (s=l) круговое магнитное поле.

[Л4, с.88]

1.11. Пусковая характеристика

Под пусковой характеристикой двигателя понимается его механическая характеристика M=f (s), построенная в диапазоне скольжений от s = 0 до s = 1.

Любой из рассматриваемых двигателей при пуске работает в двухфазном режиме, поэтому для расчета его пусковой характеристики используется та же методика, что и для расчета рабочих характеристик двигателя с постоянно включенными двумя обмотками.

Пусковая характеристика может представлять собой непрерывную кривую (для двигателя без пускового элемента) или иметь скачкообразный переход в области s = s_т , обусловленный сменой режима работы двигателя при отключении пускового элемента.

[Л4, с.84, 92]

2. Последовательность проектирования оад

В табл.1 приведена последовательность проектирования ОАД, которая может быть принята за основу при выполнении курсового проекта. При её использовании необходимо иметь в виду следующее.

В разных источниках названия и обозначения понятий и величин, а также формы записи расчетных выражений могут различаться. Например, одна и та же обмотка может называться "рабочей" или "главной", индуктивное сопротивление рассеяния обозначаться х₁, х_S или х_SA, в формулах вместо z₁ может быть записано 2pmq и т.п.

Наличие индекса S в обозначениях некоторых величин означает их принадлежность к любой статорной обмотке. При расчетах такие обозначения следует конкретизировать, например, относящиеся к рабочей или главной обмотке снабжать индексом А вместо S, a относящиеся к пусковой или вспомогательной - индексом В.

Принятие технических решений и прогнозирование (п.п. 1 и 2) не означает, что все они должны быть выполнены немедленно и одновременно. Объединение их в одном месте сделано только для того, чтобы в самом начале проектирования можно было оценить объём предстоящей творческой работы. Потребность же в принятии конкретного техни­ческого решения возникает на разных стадиях проектирования, о чём в соответствующих местах сделаны дополнительные сообщения.

При расчетах некоторых величин необходимо использовать раз­личные формулы в зависимости от условий. В таких случаях приведенные расчетные выражения снабжены соответствующими комментариями, например, "для овального паза" или "для однослойной обмотки" и т.п.

Отсутствие ссылок на источник означает, что приведенное выражение очевидно или общеизвестно, прочерк означает, что в источнике данное выражение отсутствует.

Приведенная последовательность применима как для проектирования двухфазных (с постоянно включенными двумя обмотками), так и однофазных двигателей с пусковым конденсатором или с пусковой обмоткой повышенного активного сопротивления. Некоторые её разделы и отдельные выражения могут быть использованы при проектировании двигателя только одного типа и непригодны для других.

Таблица 1

	N,N		Определяемая величина			Обоз­наче­ние		Расчетное выражение или способ определения			Источ­ник, стр.
											Л 1		Л 2
	1		2			3		4			5		6
	1 .0		Данные, получаемые в результате принятия технических решений
	1		Конструктивно- техническая схема машины (тип, способ пуска, схема включения, конструктивная компоновкаи т.п,)					Выбирается на основе анализа ТЗ			14, 22, 31		—
	2		Марка и свойства стали, изоляция листов: удельные магнитные потери (Вт/кг) плотность (кг/см3) коэффициент заполнения пакета сталью			Р10/ 50 γс kс		2,5 (для стали 2013) 7, 85 •10 -3 (для сталей 2013 и 2011) 0,97 (при оксидировании)			95 96 96 171		122 73 — 123
	3		Класс нагревостойкости изоляции и марка провода обмотки статора								97		28
	4		Относительная длина сердечника (l/D)			λ		1,22			282		122
	5		Относительный внутренний диаметр статора (D/Dн)			kD		0,506			282		—
	6		Тип обмотки статора								103		127
	7		Число пазов статора			z1,zA,zB		zA=2/3=8 z1; zB=1/3=4 z1=12			286		123
	8		Схема обмотки статора								109		—
	9		Форма паза статора					полуовальный при h < 71мм			291, 296		130
	10		Высота шлица паза статора (cм)			hшS		0,05			292		131
	11		Спецификация паза, толщина пазовой изоляции и клина (cм)			bиз bкл		0,02 0,035			292		131,
													403
	12		Воздушный зазор (cм)			δ		0,025			286		124
	13		Число пазов ротора			zR R		9			287		125
	14		Наличие скоса пазов ротора и его значение в долях зубцового деления статора(bcк /tS1)			βск1		1			290		123

1	2	3	4	5	6
1.15	Форма паза ротора, размеры шлица, (см)	hшR bшR	0,05 0,1	293	141
16	Материал обмотки ротора, удельное электрическое сопротивление (Ом∙мм2/см)	ρR	0,000465 (для алюминия А5)	95, 198	161
2.0 1 2	Ожидаемые значения показателей и параметров будущей машины (в номинальном режиме работы) КПД Коэффициент мощности	η'н cos φ'н	0,631 0,643	43 43
3	Индукция прямовращающегося магнитного поля (Тл)	В'δ1	0,488	280	―
4	Линейная нагрузка (А/см);	А	118	280	120
5	Соотношение между ЭДС, наводимой в обмотке статора прямовращающимся полем, и напряжением сети (Е/U)	kE	0,763	280	19
6	Плотность тока в обмотке статора (А/мм2)	j'S	4,8	318
7	Магнитные индукции в зубцах и спинках статора и ротора (Тл)	В'zS1 В'aS1 В'zR1 В'aR1	1,112 0,994 1,11 0,889	― ― ― ―	― ― ― ―
8	Скольжение	Sн	0,00545	42	―
9	Вращающий момент (Н∙м)	Мн	9,55 =9,55
10	Механические потери при синхронной частоте вращения, (Вт)	Пмех	0,1Рн при Рн< 60Вт ? 0,05Рн при Рн> 60Вт ?	143	170
3.0	Основные размеры
1	Число пар полюсов	р	60f/n1=60*50/3600=0,83

Продолжение табл. 1

Продолжение табл. 1
1	2	3		4	5		6
3.2	Тип двигателя, способ пуска, марка стали, класс нагревостойкости изоляции, η'н, cos φ'н В'δ1, А , λ, kD			1.3, 2.1, 2.2, 2.3, ? 2.4, 1.4, 1.5
3	Коэффициенты приведения однофазного двигателя к экви- валентному трехфазному	β1 β2		0,7 1 .22	279		—
4	Кажущаяся потребляемая мощность (В*A)	Р'		=
5	Наружный диаметр сердечника статора (см);	Dн		= получ 123 50			—
	высота оси вращения (мм)	h			282		117
6	Внутренний диаметр статора (см)	D		4.1
7	Длина сердечника (см)	l		5.0 Dλ, округление до десятых долей см
4.0	Обмотка статора
1	Тип и схема обмотки, z1,kE, j S'			См. п.п. 1.6, 1.7, 1.8, 2.5. 2.6
2	Число пазов на полюс и фазу		qS	По схеме обмотки (qSА, qSВ)		103, 286		—
3	Обмоточный коэффициент (для рабочей и пусковой обмотки)		kоSА, kоSВ			107, 118
4	Полюсное деление (см)		τ	πD/2p
5	Магнитный поток прямовраща- ющегося поля (предварительно) (Вб)		Ф'1			295		129
6	ЭДС, наводимая прямовращаю- щимся полем (ожидаемое значение) (В)		Е'1	kEU
7	Число витков (предварительное)		w'SА, w'SВ			309, 312		129

8	Число проводников в пазу	uпSА(В)	, округление до целого числа		129
9	Число витков (уточненное)	wSА(В)	uпSА(В) pqSА(В)		130

Продолжение табл. 1
1	2	3	4	5	6
4.10	Магнитный поток (уточненное значение) (Вб)	Ф1	Ф'1 w'S/ wS
11	Магнитная индукция в зазоре (уточненное значение)(Тл)	Вδ1	В' δ1 wS' /wS
12	Ток обмотки (ожидаемый) (А)	I'S	P'/U - для однофазного двигателя P'/( ) - для двухфазного двигателя
13	Расчетное сечение провода (мм2)	S'S	I'S/ j'S
14	Диаметры и сечения неизолированного и изолированного провода (мм, мм2)	dS dиз SS SSиз	, выбор ближайшего стандартного πdS2/4 πdSиз2/4	451	384
5.0	Пазы, зубцы, спинка статора
1	Форма паза. hшS, bиз, bкл,		См. п.п. 1.9, 1.10,
	В'zS1,В'aS1		1.11, 2.7
2	Ширина шлица (см)	bшS	0,ldSи+ 0,1	292	131
3	Зубцовое деление статора (см)	tS	πD/z1
4	Ширина зубца (см)	bzS	tSВδ1 /( В'zS1kс)	—	131
5	Высота спинки (см)	haS	Φ1l04/(2l В'aS1 kс)	—	131
6	Высота паза (зубца)(см)	hпS = (hzS)	0,5(Dн – D) – haS
7	Меньшая ширина паза (см): трапецеидального	b1S			131
	полуовального	d1S
8	Большая ширина паза (см)	b2S			131

Продолжение табл.1

1	2	3	4	5		6
5.9	Площадь паза (cм2): трапецеидального	SпS	[ hпS- hшS- - ] +			131
	полуовального	SпS	[ hпS- hшS- - ]+
10	Площадь поперечного сечения пазовой изоляции (см)	Sиз.п	bиз (2hпS + b1S+ b2S)		—	131
11	Площадь поперечного сечения клина (см2)	Sкл.п	bкл b1S – трапецеид. паз bклd1S – овальный паз
12	Площадь, занимаемая обмоткой в пазу (см 2)	So6.пS	SпS - Sиз.п - Sкл.п
13	Коэффициент заполнения паза	kзп
14	Анализ kзп		При 0,65 > kзп> 0,72 корректировка bzS, haS и переход к п.5.6		292	132
15	Магнитная индукция в зубце (уточненное значение) (Тл)	BzSl	Вδ1tS /( bzS kc)		170	130
16	То же в спинке (Тл)	ВaS1	Φ1l04/(2l haS1 kс)		170	130
17	Расчетная масса стали зубцов статора (кг)	mzS	γcz1 bzS hzS kc l kс		—	169
16	То же спинки статора (кг)	maS	γcπ(Dн –haS)haSlkс		—	169
6.0	Ротор
1	δ, zR , βcк1, форма паза, размеры шлица паза (hшR, bш), материалы сердечника и об­мотки		См. п. п. 1.12, 1.13, 1.14, 1.15, 1.16, 1.2, 2.7
2	Наружный диаметр ротора (см)	DR	D - 2δ

Продолжение табл.1

1	2	3	4	5	6
6.3	Внутренний диаметр (диаметр вала) (см)	dв	≈ 0,19Dн при h<71мм ≈ 0,23Dн при h≥7lмм	—	124
4	Зубцовое деление (см)	tR	πDR /zR
5	Ширина зубца (см)	bzR		171	142
6	Расчетная (с учетом вала) высота спинки (см)	h'aR	Φ1∙104/(2lBaR1kc)	—	142
7	Действительная высота спинки (см)	haR		172	142
8	Высота паза (см)	hпR			142
9	Размеры паза (овального) (см)	d1R			142
		d21R			142
		h12R	hпR – hшR -	293	142
10	Площадь паза (стержня) (см2)	SпR = =Sст		408	142
11	Расчетная масса стали зубцов (кг)	m zR	γczRbzRhzRlkc	—	—
12	То же спинки (кг)	m aR	πγc(dB +haR )haRlkс	—	—
13	Сечение кольца (cм 2)	Sкл	0,2 zR Sст/p		145
14	Высота и длина сечения кольца (см)	b	1 ,l hпR	—	145
		a	Sкл /b
15	Средний диаметр кольца (см)	Dкл	DR - b		145
16	Скос пазов ротора (см)	bск	βcк1tS	183	—

Продолжение табл.1

1	2	3	4	5	6
6.17	Скос пазов ротора в долях зубцового деления ротора	βск2	bск/tR	290	161
18	Центральный угол скоса пазов (рад)	αск	2pbск /DR	290	160
119	Обмоточный коэффициент обмотки ротора	koR= = kск
7.0	Расчет магнитной цепи
1	Коэффициент воздушного зазора статора	kδS		169	151
2	Коэффициент воздушного зазора ротора	kδR		169	151
3	Коэффициент воздушного зазора	kδ	kδS kδR	169	151
4	МДС для зазора (а)	Fδ1	1,6Bδ1 δ kδ∙104	169	151
5	Напряженность магнитного поля в зубцах статора (А/см)	HzSl	По кривой намагничивания Нz= f(Вz)	455	392
6	МДС для зубцов статора (А)	FzSl	2НzSl hzS	170	152
7	Напряженность магнитного поля в зубцах ротора (А/см)	H zR1	По кривой намагничивания Нz= f(Вz)	455	392
8	Расчетная высота зубца ро­тора (см)	hzR1	hпR – 0,ldпR	171	153
9	МДС для зубцов ротора (А)	FzRl	2Н zR1 hzR1	171	153
10	Напряженность магнитного поля в спинке статора (А/см)	HaSl	По кривой намагничивания Ha = f(Ba)	455	393
11	Средняя длина пути магнитного потока по спинке статора (см)	l aS		172	154
12	МДС для спинки статора (А)	FaSl	H aSl laS	172	154
13	Напряженность магнитного поля в спинке ротора (А/см)	HaRl	По кривой намагничивания Ha = f(Ba)	455	393

Продолжение табл.1

1	2	3	4	5	6
7.14	Средняя длина пути магнитного потока по спинке рото­ра (см)	lаR		172	—
15	МДС для спинки ротора (А)	FaRl	H aRl lаR	172	155
16	Полная МДС на пару полюсов (А)	FΣ1	Fδ1 +FzS1 + FzRl + + FaSl +F aRl	172	155
17	Коэффициент насыщения магнитной цепи	kμ1	FΣ1/ Fδ1	172	155
8.0	Параметры основной схемы замещения (рис.1,а)			133
	Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора (п.п.8.1-8.12)
1	Размеры частей паза и обмотки статора (см)	h3 h1 h2	hпS-hшS-2bиз-bкл bиз+bкл-h3 (трапец.паз) bиз+bкл-0,5d1S (овальн.паз)	177, 291
2	Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния (для однослойной обмотки)	λпS	для трапецеид. паза h1 /3b1S + h2/b1S + hшS /bшS+ + 3h3/( b1S + 2 bшS) для полуовальн.паза h1 /3d1S + h2/d1S + hшS /bшS+ + 0,785- bшS/(2d1S)	177	158
3	Параметр для определения коэффициента магнитной про­водимости дифференциаль­ного рассеяния	ξS	1 + kξ (l+0,lz1 /р)(1+z1/z R); kξ =0,075 при qB= qA; kξ =0,025 при qB= qA/2	180
4	Коэффициент магнитной про­водимости дифференциального рассеяния	λдS		180	—
Средняя длина лобовой части обмотки (п.п.8.5 - 8.9) Средняя длина лобовой части i обмот гки Сп.п. 6.5 - 6.9:5
5	Средний шаг обмотки	yсpS	по схеме обмотки (см. п. 1.8)
6	Эмпирический коэффициент	k1	1 ,25	199	—
7	Вылет прямолинейной части (см)	В	1	199	—
8	Зубцовое деление на среднем диаметре зубцового слоя (см)	tср	π (d + hпS)/z1	198	133

Продолжение табл.1
1	2	3	4	5 5	6
8.9	Средняя длина лобовой части (см)	lлS	k1tcрусрS + 2B	199	—
10	Коэффициент магнитной прово-димости лобового рассеяния	λлS	0,39(lлS - 0,б4τ)qS × × (l - 1 ,2pqS /z1)/l (для однослойной обмотки с qA ≠ qB и числом катушечных групп, равным 2р)	179	—
11	Суммарный коэффициент маг­нитной проводимости рассея­ния	λS	λпS+ λдS. + λлS	201	158
12	Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора (Ом)	xS	1,58∙10-7fwS2 λS	201	158
Активное сопротивление обмотки статора (п.п. 8. 13 - 8. 15)
13	Средняя длина витка (см)	lcpS	2(l + lлS)		137
14	Удельное электрическое сопротивление меди (Ом∙мм2 /см)	ρCu	0,000213	115	156
15	Активное сопротивление об­мотки (Ом)	RS	ρCu lcpS wS /SS	200
Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора (п.п. 8.16 -8.26)
16	Коэффициент магнитной про­водимости пазового рассея­ния	λпR	(для овального паза)	178	161
17	Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния	λлR		180	161

Продолжение табл.1
1	2			3		4		5		6
8.18	Параметры для расчета коэффициента магнитной проводи­мости дифференциального рассеяния			ΔZR ξR		0,1(1+0,42 ) (при 3< <6 и <0,4 ) 1+		— 183		— —
19	Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния			λдR				180		—
20	Коэффициент магнитной проводимости рассеяния скоса			λск				184		—
21	Суммарный коэффициент магнитной проводимости рассеяния			λR		λпR+ λлR+ λдR+ λск		201		161
22	Действительное индуктивное сопротивление рассеяния об- мотки ротора (Ом)			x2		7,9∙10-8 f l λR		—		161
23	Коэффициент приведения напряжений роторной обмотки к статорной			kRSe		; (wR= )		—		—
24	Коэффициент приведения токов роторной обмотки к статорной			kRSi		kRSi ; (m = 2, mR=zR)		—		—
25	Коэффициент приведения сопротивлений роторной обмотки к статорной			kRS		kRSе kRSi		—		160
26	Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора, приведенное к обмотке статора			x RS		k RS x2		201		161
Активное сопротивление обмотки ротора (п.п.8.27 – 8.30)
27		Сопротивление стержня (Oм)	Rст		ρR 10-2		197		160
28		Сопротивление элемента кольца (Ом)	R кл		ρR 10-2		197		160
29		Сопротивление элемента обмотки (Ом)	R э		Rст+		197		—

Продолжение табл.1

1	2	3	4		5	6
8.30	Активное сопротивление обмотки ротора, приведенное к обмотке статора (Oм)	RRS	kRS R э		—	160
31	Главное индуктивное сопротивление (Ом)	xmS			200	—
9.0	Вспомогательная обмотка (обмотка В)*
1	Сопротивления схемы замещения обмотки А при работе в номинальном режиме (Ом)	RA1 xА1		По п.п. 10.2,10.3 при s = sн
2	Коэффициент трансформации, при котором возможно получение кругового поля	k '			138	—
3	Обмоточный коэффициент	kоB		По п. 4.3
4	Расчетное число витков	w'В		k'wA(kоA/kоB)	135	—
5	Число проводников в пазу	uпв		По п. 4.8
6	Число витков (уточненное)	wB		По п.4.9
7	Расчетное сечение провода (мм2)	S'B		SA
8	Диаметры (мм) и сечения неизолированного и изолированного провода (мм2)	dB dBиз SB SBиз		По п . 4.14
9	Реактивное сопротивление фазосмещающего элемента (конденсатора), при котором возможно получение кругового поля (Ом)	x'С		(k' 2 + 1) xА1	138	—
10	Емкость фазосмещающего конденсатора (мкФ)	Ср		106 /(2πfх'C) , выбор ближайшего стандартного	457	—
11	Реактивное сопротивление конденсатора (Ом)	хC		106/(2πfCp)
12	Коэффициент трансформации	k			135

______________________________________

* Только для двигателя с двумя постоянно включенными обмотками

Продолжение табл.1

1	2		3	4		5		6
Параметры основной схемы замещения обмотки В
13	Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора (Ом)		xB		По п. п. 8.1 - 8.12
14	Активное сопротивление об- мотки статора (Ом)		rb		По п. п. 8.13 - 8.15
15	Приведенное индуктивное со- противление обмотки ротора (Ом)		xRB		x RA k2		136	—
16	Приведенное активное сопротивление обмотки ротора (Ом)		RRВ		R RAk2		136	—
17	Главное индуктивное сопротивление (Ом)		хmB		xmA k2		—	—
10 .0	Номинальный режим работы
1	Скольжение, номинальный момент		s Мн		sн См. п.п. 2.8, 2.9
	Параметры преобразованных схем замещения (п.п. 10. 2 - 10. 3)
2	Сопротивления прямой и обратной последовательностей схем замещения по рис . 1 , в (Ом)		RRA1, RRBI xRA1, xRB1				136		—
			zRA1, zRB1		RRs +jxRs				—
3	То же по рис.1 г, д (Ом)	RRA2, x RA2, z RA2 RRB2, x RB2, z RB2 RA1, RB2, RA2, RB2 xA1, xB1, xA2, , xB2 zA1, zB1, zA2, , zB2			To жe после подста­новки (2-s) вместо s RS+RRS1(2) xS+xRS1(2) – xc (для обмотки А xc=0) RS1 (2) +jxS1 (2)		136

Продолжение табл.1

1	2	3	4	5	6
10. 4	Токи прямой и обратной последовательностей обмотки А (без учета потерь в стали)	İА1= İА2 İА1 İА2	Для однофазного режима работы U/(zAl + zA2 ) Для двухфазного режима работы U U	139 138 138	—
5	ЭДС прямой последовательно­сти на разветвлении схемы замещения (В)	Е1	IA1ZRA1	144	—
6	Проверка правильности выбора Е1		Сравнение Е1 с Е1' . При отличии более, чем на 5%, корректировка Е1' и возврат к п.4.7
7	Токи прямой и обратной последовательностей обмотки В (А)	İB1	j İА1 /k	135	—
		İB2	-j İА2/k	135
8	Полные токи обмоток (А)	İА İB	İА1+ İА2 İB1+ İB2	135
9	Плотности токов в обмотках статора ( А/ мм2 )	jА JB	IA/SA IB/SB
10	Напряжение на конденсаторе (B)	UC	IBх C
11	Полные приведенные к обмотке А сопротивления ротора токам прямой и обратной последовательностей (Ом)	z'RAl z' RA2	RRA/s + jxRA R RA/(2-s) + jxRA
12	Токи прямой и обратной последовательностей в стержне обмотки ротора (А)	I R1 IR2	IA1kRSi(zRAl / z'RAl ) IA2kRSi(zRA2/ z'RA2)
13	Полный ток в стержне (А)	IR
14	Плотность тока в стержне (А/мм2)	jr	IR/(100Sст)
15	Электромагнитные мощности прямой и обратной последовательностей (Вт)	РЭ1 РЭ2	mI2AlRRAl (m = 2) mI2A2RRA2	141	—
16	Полезная мощность (Вт)	РR	(PЭ1 - РЭ2 - Пмех)(1-S)	143	—
17	Полезный вращающий момент	М	30

Продолжение табл.1

1	2	3	4		5		6
10.18	То же в относительных единицах		М/Мн
19	Частота вращения (об/мин)	n	n1(l –s)
Учет потерь в стали (п.п. 10. 20 - 10. 26)
20	Потери в зубцах статора от прямовращающегося поля (Вт)	ПZSl	1,7p10/50B2ZSmZS	—			73, 169
21	То же в спинке статора (Вт)	ПaSl	1,7p10/50B2aS1maS	—			73, 169
22	Суммарные потери в стали от прямовращающегося поля (Вт)	ПСS1	ПZSl + ПaSl (потерями в роторе пренебрегаем)	172
23	ЭДС обратной последовательности на разветвлении схемы замещения (В)	Е2	IA2ZRA2	144			—
24	Потери в стали статора от обратновращающегося поля (Вт)	ПcS2	ПСS1(E2/ E1)2	144			—
25	То же в стали ротора (Вт)	ПcR2	1,7p10/50(B2ZR1mZR+ +B2aR1maR) (E2/ E1)2 x x (2 - s)1,5	—			—
26	Ток, соответствующий потерям в стали (А)	I ст	(ПcS1+ ПcS2 + ПcR2)/U
27	Полный ток сети (А)	İ	İА + İB + İст
28	Коэффициент мощности	cos φ	Re İ/ İ *
29	Потребляемая мощность(активная) (Вт)	Р1	U Re İ
30	КПД	η	PR /P1
11.0 Пусковая обмотка (обмотка В)
Величины, не зависящие от числа витков обмотки В (п. п. 11. 1 - 12. 7)
11. 1	Число пазов на полюс и фазу	qB	По схеме обмотки (См. п. 1 .8)
2	Обмоточный коэффициент	kоB	По п . 4.3
3	Средняя длина лобовой части (см)	l лВ	По п. п. 6.5 - 8.9
4	Средняя длина витка (см)	l срB	По п. 8.13

_______________________________

* Re İ - действительная часть комплексного числа İ

Продолжение табл.1

1	2	3	4	5	6
11.5	Коэффициенты магнитной проводимости	λпВ λдВ λлВ λв	λ пА * λдА По п. 8.10 По п. 8.11
6	Сопротивления преобразован­ных схем замещения обмотки А при пуске (Ом)	RRАк XRАк Z RАк RАк X Ак Z Ак	RRА1(2) (По п.п 10.2, XRА1(2) 0.3 при s=1) ZRА1(2) RА1(2) X А1(2) Z А1(2)
7	Площадь, занимаемая обмоткой в пазу (см2)	SобпВ	So6.пS= So6.пА
8	Коэффициент заполнения паза изолированным проводом	kзп	0,65 - 0,72 Задаться
9	Диаметры и сечения неизолированного и изолированного провода (мм, мм2)	dВ dВ из sВ sВиз	Задаться. Первоначально можно принять dВ=dА.
10	Число проводников в пазу	uпВ	100SобпВkзп/dВ2из, округление до целого числа
11	Полное число витков	wВ	uпВ qВ р
Обмотка повышенного активного сопротивления **
12	Число бифилярных проводников в пазу	uп биф	Задаться
13	Число эффективных проводни­ков в пазу	uп эф	uпВ - uп биф
14	Полное число эффективных витков обмотки	w эф	uп эф qB р
15	Коэффициент трансформации	k	w эф kоВ /(wА kоА )
16	Перейти к п. 11.20
17	Емкость конденсатора (мкФ)	Сп	Задаться
18	Реактивное сопротивление конденсатора (0м)	хС	106/(2πfCп)

__________________________________

* Расчеты приведены для случая расположения обеих обмоток в одинаковых пазах

** При расчете двигателя с конденсаторной пусковой обмоткой перейти к п.11.17

Продолжение табл.1

1	2	3		4	5	6
Конденсаторная пусковая обмотка
11.19	Коэффициент трансформации	k	wВ kоВ/(wАkоА)
20	Параметры основной схемы замещения обмотки В	х В RВ х RB RRB х mB	По п. п. 9.13 - 9.17
Расчет пускового режима работы (s = 1)
21	Сопротивления преобразован­ных схем замещения обмотки В при пуске (Ом)	RRB к хRB к zRB к RB к xB к zB к		RRB 1(2) (По п.п. хRB 1(2) 10.2,10.3 zRB 1(2) при s=1) RB 1(2) xB 1(2) zB 1(2)
22	Токи обмотки А при пуске (А)	İA1 к İA2 к İA к		İA1 к + İA2 к
23	То же обмотки В (А)	İВ1 к İB2 к İB к		j İA1 к/k -j İA2 к/k İВ1 к + İB2 к
24	Полный ток сети при пуске (А)	İ к		İА к+ İB к
25	Кратность пускового тока	kI		I к/ I н
26	Плотности тока в обмотках (А/мм2)	jA к jB к		IA к /SA IB к /SB
27	Напряжение на конденсаторе (В)	UC		IB кxC
28	Электромагнитная мощность (Вт)	Рэ		2RRA к( )
29	Пусковой момент (Н∙м)	Мк		Рэ
30	Кратность пускового момента	kM		Mк /Мн
31	Анализ пусковых показателей двигателя.
32	Для двигателя с пусковой обмоткой повышенного актив­ного сопротивления повторение расчетов с п. 11.12 при других значениях uп биф
33	Для двигателя с конденсаторной пусковой обмоткой повторение расчетов с п.11.17 при других стандартных значениях емкости пускового конденсатора