- •Введение
- •1.Тепловой расчет цикла
- •2 Разработка компрессора
- •2.1 Расчёт основных параметров компрессора
- •2.2 Конструктивный расчёт основных узлов и деталей компрессора
- •2.3 Расчет газового тракта компрессра
- •3 Разработка конденсатора
- •3.1Тепловой расчет конденсатора
- •3.2. Конструктивный расчет конденсатора
- •4 Разработка испарителя
- •4.1 Тепловой расчет испарителя
- •4.2 Конструктивный расчет испарителя
Содержание
Введение……………………………………………………………….. |
2 |
1.Тепловой расчёт цикла…………………………………………………… |
3 |
2.Разработка компрессора……………………………………….................. |
5 |
2.2.Конструктивный расчёт основных узлов и деталей компрессора…… |
6 |
2.3.Расчет газового тракта компрессора…………………………………… |
12 |
2.4. Динамический расчет компрессора…………………………………... |
16 |
2.5. Уравновешивание и расчет системы смазки………………………… |
21 |
3.Разработка конденсатора…………………………………………………. |
29 |
4.Разработка испарителя……………………………………………………. |
33 |
Литература…………………………………………………………………… |
36 |
Приложение. |
|
Введение
Широкое применение искусственного холода во всех отраслях народного хозяйства страны, в быту обусловило бурное развитие холодильной техники. Практическая реализация многих актуальных научных направлений непосредственно связана с использованием искусственного холода.
Охлаждением называется процесс отвода теплоты или отдачи работы, который сопровождается понижением температуры и протекает с участием не менее двух тел: охлаждаемого и охлаждающего. В холодильной технике различают естественное и искусственное охлаждение. Естественное охлаждение осуществляется вследствие самопроизвольной передачи теплоты окружающей среде (атмосферному воздуху, воде естественных водоемов и грунту), имеющей более низкую температуру, чем охлаждаемое тело.
Искусственный холод получают двумя способами. Первый основан на аккумулировании естественного холода, второй - на существующей в природе закономерности, выражаемой вторым законом термодинамики. Второй способ составляет основу машинного охлаждения. Согласно второму закону термодинамики для получения холода необходимо затратить внешнюю работу. При этом теплота отводится от охлаждаемого источника и подводится к источнику окружающей среды. Охлаждаемый источник называют также источником теплоты низкой температуры.
Диапазон температур, достигаемых с помощью холодильных машин, достаточно широк: от положительных значений температур до температуры предела искусственного охлаждения, близкой к абсолютному нулю(-273,15С).
Для переноса теплоты в машинах при осуществлении холодильного цикла используются рабочие вещества, которые называют также холодильными агентами. Холод к объекту охлаждения обычно передается с помощью промежуточного теплоносителя(воздуха, воды, рассола и др.).
Холодильные машины применяют в пищевой, мясомолочной промышленности и сельском хозяйстве для замораживания и хранения пищевых продуктов, в химической и нефтеперерабатывающей промышленности; для кондиционирования воздуха; в горной промышленности; в металлургической промышленности; в радиотехнике и др.
1.Тепловой расчет цикла
Цикл, расчет которого будет производиться представлен на рисунке:
Рис.1– Теоретический цикл одноступенчатой холодильной машины в h-P диаграмме.
Исходные данные для расчета следующие:
Холодопроизводительность Qо, кВт |
|
60 |
Температура, К: |
|
|
кипения То |
|
258 |
конденсации Тк |
|
312 |
Рабочее вещество Цикл |
|
R717 (аммиак) регенеративный
|
Принятая величина перегрева рабочего тела в регенеративном теплообменнике ∆Тпер=15К.
Принятая величина перегрева рабочего тела в электродвигателе ∆Тпер=10К.
Для определения параметров жидкости на выходе из регенеративного теплообменника (точка 3’) воспользуемся тепловым балансом регенеративного теплообменника.
, кДж/кг
Значение параметров узловых точек теоретического цикла холодильной машины приведены в таблице 1.1.
Таблица 1.1 Параметры узловых точек.
Параметры |
|
|
|
|
|
|
|
1’’ |
1’ |
1 |
2 |
3 |
3’ |
4 |
|
Р, МПа |
0,236 |
0,236 |
0,236 |
1,509 |
1,509 |
1,506 |
0,236 |
h, кДж/кг |
1443,04 |
1479,29 |
1502,94 |
1811,31 |
381,85 |
346,92 |
346,8 |
Т, К |
258 |
273 |
283 |
429,31 |
312 |
304,8 |
258 |
, м3/кг |
0,507 |
0,542 |
0,565 |
0,133 |
0,0017 |
– |
0,084 |
Изменение давлений при перегреве
вс=(0,03…0,05)Р0 =0,04·0,236=0,00944 МПа,
н =(0,05…0,07)Pк=0,06·1,51=0,0906 МПа.
Удельная массовая холодопроизводительность
кДж/кг (1.1) с. 105 /1/
Массовый расход рабочего вещества
кг/с (1.2) с. 105 /1/
Действительная объемная производительность:
м3/с (1.3) с.105 /1/
Удельная адиабатная работа компрессора:
кДж/кг (1.4) с.107 /1/
Адиабатная мощность компрессора:
кВт (1.5) с.107 /1/
Теоретический объем описываемый поршнями:
м3/с (1.6) с.106 /1/
где λ – коэффициент подачи.
Производительность действительного поршневого компрессора вследствие влияния мертвого пространства, гидравлических сопротивлений при всасывании и нагнетании, подогрева рабочего вещества во всасывающем тракте, утечек его через неплотности и других факторов всегда меньше, чем производительность теоретического компрессора. Для оценки потерь производительности или, иначе, объемных потерь поршневого компрессора вводится понятие коэффициента подачи.
По графику (рисунок 2).
При
Рисунок 2 – график
Коэффициент подачи поршневого компрессора показывает, во сколько раз его действительная производительность меньше теоретической, и определяется соотношением
, (1.7) с.106 /1/
где , – действительная и теоретическая объемные производительности компрессора, м3/с;
– действительная и теоретическая массовые производительности компрессора, кг/с.
Индикаторная мощность
кВт, (1.8) с108 /1/
где - индикаторный коэффициент:
Индикаторный КПД для поршневых компрессоров определим из графика .
Рисунок 3 – график
Мощность трения
кВт, (1.9) с.108 /1/
где - удельное давление трения, кПа
Эффективная мощность
кВт (1.10) с.108 /1/
Максимальная эффективная мощность
кВт (1.11) с.108 /1/
Механический КПД компрессора
(1.12) с.108 /1/
Эффективный КПД компрессора
(1.13) с.108 /1/
Электрическая мощность трения:
, (1.14) с.108 /1/
– КПД электродвигателя;
– КПД передачи.
Электрический холодильный коэффициент
. (1.16) с.108 /1/