- •Московский Энергетический Институт (Технический Университет)
- •Содержание:
- •1. Исходные данные
- •2. Выбор типоразмера двигателя и расчет редуктора
- •3. Расчет усилителя мощности
- •4. Расчет коэффициента усиления разомкнутой системы, электромеханической постоянной времени двигателя и запаса по фазе нестабилизированной системы.
- •5. Составление передаточной функции разомкнутой стабилизированной системы, определение ее параметров, построение лачх и вычисление запаса по фазе и
- •6. Определение параметров предварительного усилителя
- •7. Моделирование замкнутой системы
3. Расчет усилителя мощности
Усилитель мощности нагружен на обмотку управления двигателя. Нагрузка замещается последовательно включенными активным и реактивным сопротивлениями. Входной сигнал на переменном токе поступает от предварительного усилителя К140УД7. Напряжение насыщения и допустимое минимальное сопротивление нагрузки операционного усилителя составляют и .
При номинальном напряжении на обмотке управления амплитуда входного сигнала должна быть меньше . Принимаем наибольшее действующее значение . Комплексный коэффициент усиления УМ на несущей частоте :
где:
Получаем комплексный коэффициент усиления:
Зададим КПД трансформаторов и :
,
где и - сопротивления первичной и вторичной обмоток соответствующих трансформаторов
и - коэффициенты трансформации
- коэффициент усиления по току транзистора в схеме с общим эмиттером
Примем и находим КПД коллекторной цепи:
Общая мощность нагрузки коллекторной цепи рассчитывается по формуле:
Наибольшая мощность, выделяемая на переходе к-э транзистора, вычисляется по формуле:
(2.7)
Подставляя значение получаем значение наибольшей мощности:
Из условия выбираем транзистор КТ855В. Его технические данные приведены в таблице 3:
Таблица 3. Технические данные кремниевого p-n-p транзистора КТ855В
Тип |
Uкэ , B |
Iк , A |
|
Ркэ, Вт |
КТ855 В |
150 |
5 |
25 |
40/1.2* |
Напряжение питания:
Найдем коэффициент трансформации Tp2, учитывая значение U0:
Амплитуды токов коллектора и базы рассчитываются по формулам:
Рассчитаем входное напряжение транзистора по формуле:
,
где
Найдем коэффициент трансформации Tp1, учитывая Uвх транз, по формуле:
Амплитуда тока I1m первичной обмотки трансформатора Tp1 рассчитывается по формуле:
Входное сопротивление усилителя определяется по формуле:
Выберем по ГОСТу: .
Входное сопротивление усилителя должно быть более 2 кОм. Т.к. рассчитанное сопротивление меньше этого значения, то для развязки используют эмиттерный повторитель.
4. Расчет коэффициента усиления разомкнутой системы, электромеханической постоянной времени двигателя и запаса по фазе нестабилизированной системы.
Для системы с двигателем постоянного тока эта схема представлена на рис. 5.
ИУ
ПУ
УМ
Дв
Р
Н
Рис. 1. Разомкнутая нестабилизированная система.
Динамика асинхронного двигателя в пределах скоростей аппроксимируется системой уравнений:
где
Получается дифференциальное уравнение, описывающее динамику асинхронного двигателя:
,
где
Выполнив преобразование Лапласа уравнения динамики асинхронного двигателя, получим:
Перейдем от скорости вращения исполнительного вала к углу поворота, поставив интегратор и домножив на :
Подставив значения, получаем конечный результат:
Структурная схема асинхронного двигателя показана на рис.6.
Рис. 2. Структурная схема асинхронного двигателя.
Передаточная функция разомкнутой системы с асинхронным двигателем имеет вид:
, где
4.1. Режим равномерной заводки
В режиме равномерной заводки ошибка системы складывается из трех составляющих: ошибки измерителя рассогласования , статической ошибки и кинетической ошибки . Люфтом редуктора в расчетах пренебрегаем.
,
,
- ошибка сельсина-датчика,
- ошибка сельсина-приемника.
Таким образом, общий коэффициент усиления разомкнутой системы:
Максимально допустимая ошибка системы в режиме равномерной заводки равно:
Измеритель на сельсинах 1-го класса точности. Его ошибка будет равна:
Минимальный коэффициент усиления разомкнутой системы в этом случае:
K1p > 191.836 ≈ 192
Для измерителя на сельсинах 2-ого класса имеем:
K2p > 277.376 ≈ 278
Для измерителя на сельсинах 3-его класса точности имеем:
K3p > 879.719
4.2 Режим синусной заводки
Динамическая ошибка системы определяется при отработке синусоидального воздействия с параметрами эквивалентной синусоиды , которые находятся из системы уравнений:
Найденные значения:
Динамическая ошибка меняется во времени по гармоническому закону с амплитудой . Поэтому в расчете амплитудное значение этой ошибки связано с параметрами эквивалентной синусоиды в виде:
Это соотношение определяет положение модуля частотной характеристики на частоте :
4.3 Построение ЛАЧХ нескорректированной системы
ЛАЧХ разомкнутой нескорректированной системы должна проходить выше контрольных точек, определяемых следующими соотношениями.
На единичной частоте (в зависимости от класса точности сельсина):
- для 1 класса точности.
- для 2 класса точности.
- для 3 класса точности.
На частоте :
Сопрягающая частота:
Выберем в качестве измерительного устройства сельсин 2-го класса. В этом случае , примем .
ЛАЧХ и ЛФЧХ нескорректированной системы:
Рассчитаем частоту среза:
Определим запас по фазе:
Запас по фазе системы меньше требуемого, следовательно, необходима коррекция системы с помощью жесткой обратной связи.