Основные допускаемые напряжения изгиба [σ0f]' и

[σ_-1F]'для материалов червячных колес, МПа

Марка бронзы или чугуна	Способ отливки	Допускаемые напряжения при твердости червяка
		HRC<45		HRC>45
		[σ0F]'	[σ-1F]'	[σ0F]'	[σ-1F]'
БрО10Ф1 БрО10Ф1 БрО10Н1Ф1 БрО5Ц5С5 БрО5Ц5С5 БрА9ЖЗЛ БрА9ЖЗЛ БрЛ10Ж4Н4Л СЧ10 СЧ15 СЧ18 СЧ20	П К Ц П К П К П; К П П П П	45 57 64 35 45 81 85 101 33 37 42 47	30 41 45 25 32 63 69 81 20 23 26 29	55 71 80 45 53 98 108 130 41 47 53 59	40 51 56 32 38 75 83 93 25 29 33 36
Примечание. К – отливка в кокиль; П – отливка в песчаную форму; Ц – отливка центробежная.

Значения K_FL при бронзовом венце червячного колеса определяют по формуле

(101)

где N_Σ – суммарное число циклов перемен напряжений.

Для передач машинного привода при числе циклов каждого зуба колеса меньшем, чем 10⁶, следует принимать N_Σ=10⁶; если окажется, что число циклон больше 2510⁷, надлежит принимать N_Σ=25·10⁷. Следовательно, значения К_FL– изменяют­ся в пределах max K_FL=1,0; min K_FL=0,543.

Для передач с чугунными червячными колесами, работаю­щих длительное время, следует принимать K_FL=1,0.

Величину N_Σ вычисляют по формуле

(102)

где n₂ – частота вращения червячного колеса, об/мин;

t – срок службы передачи, ч.

Силы, действующие в зацеплении.

В процессе эксплуатации валы передач испытывают деформации от действия внешних сил, масс самих валов и насаженных на них деталей. Однако в типовых передачах, разрабатываемых в курсовых проектах, массы валов и деталей, насаженных на них, сравнительно невелики, поэтому их влиянием обычно пренебрегают, ограничиваясь анализом и учетом внешних сил, возникающих в процессе работы.

В червячной передаче (рис.12) окружная сила на червяке и осевая на колесе равны, но противоположно направлены:

. (114)

Такое же соотношение окружной силы на колесе и осевой силы на червяке

. (115)

Радиальные силы

. (116)

Здесь T₁ и T₂ – вращающие моменты на валах соответственно червяка и колеса, Нмм; d₁ и d₂ – делительные диаметры червяка и колеса, мм.