- •Кинематический расчёт привода.
- •Выбор электродвигателя.
- •2.1.2 Межосевое расстояние.
- •2.1.3 Предварительные основные размеры колеса
- •2.1.4 Модуль передачи
- •2.1.5 Число зубьев шестерни и колеса.
- •2.1.6 Фактическое передатчное число.
- •2.1.7 Диаметры колёс.
- •2.1.8 Размеры заготовок.
- •2.1.9 Проверка зубьев колес по контактным напряжениям.
- •2.1.10 Силы в зацеплении
- •2.1.11 Проверка зубьев колес по напряжениям изгиба.
- •2.1.12 Проверочный расчет на прочность зубьев при действии пиковой нагрузки.
- •Быстроходная ступень. Косозубая передача.
- •Выбор твёрдости , термической обработки и материала колёс.
- •2.2.2 Межосевое расстояние.
- •2.2.3 Предварительные основные размеры колеса
- •2.2.4 Модуль передачи
- •2.2.9 Размеры заготовок.
- •2.2.10 Проверка зубьев колес по контактным напряжениям.
- •2.2.11 Силы в зацеплении
- •2.2.12 Проверка зубьев колес по напряжениям изгиба.
- •2.2.13 Проверочный расчет на прочность зубьев при действии пиковой нагрузки.
2.2.9 Размеры заготовок.
Чтобы получить при термической обработке принятые для расчета механические характеристики материала колёс, требуется, что бы размеры Dзаг, Сзаг, Sзаг заготовок колес не превышали предельно допустимых значений Dпр = 125 мм, Sпр = 80 мм(табл.2.1): Dзаг≤ Dпр, Сзаг≤ Sпр, Sзаг≤ Sпр. Для цилиндрической шестерни Dзаг= da+6 = 49+6 = 55 мм; для колеса Сзаг= 0,5b2=0,5·40 = 20мм и Sзаг= 8m=8·2=16 мм.
2.2.10 Проверка зубьев колес по контактным напряжениям.
Расчетное значение контактного напряжения
σН= ≤ [σ]Н , где Zσ= 8400 Мпа1/2.
σН= = 682 Мпа > [σ]Н=659 Мпа.
Расчётное напряжение σН больше [σ]Н на 3,49%, ранее принятые параметры передачи принимаем за окончательные.
2.2.11 Силы в зацеплении
окружная Ft = 2·103T1/d1 = 2·103·80,6/45 = 3582 Н; радиальная Fr = Ft tgα/cosβ = 3582·0,364/ cos12036’ = 1335 Н, при α=200 ; осевая Fa = Fttgβ = 3582 ·tg cos12036’ = 785 Н.
2.2.12 Проверка зубьев колес по напряжениям изгиба.
Расчетное напряжение изгиба в зубьях: колеса σF2= YFS2YβYε ≤ [σ]F2= 347,64 МПа; YFS2=3,59(табл.2.10); Yβ=1-β/100 = 0,88 и Yε=0,65. σF2= ·3,59·0,88·0,65 = 229 МПа
шестерни σF1= σF2 YFS1/ YFS2≤ [σ]F1=389 МПа; YFS1=4,08 (табл.2.10); σF1= 229·4,08/3,59 = 260 МПа.
2.2.13 Проверочный расчет на прочность зубьев при действии пиковой нагрузки.
Величина максимального контактного напряжения определяется по формуле: σНmax= σH = 863 МПа ≤ [σ]Нmax =2,8σТ=2,8· 750 = 2100 МПа; где Кпер=Тпик/Т = 1,6. σНmax= 682 · =863 МПа. Значение максимального напряжения изгиба определяется по формуле: σFmax= σFKпер = 347,64· 1,6 = 556,2≤ [σ]Fmax= 1351 МПа, [σ]Fmax= σFlimYNmaxKst/Sst = 492,49·4·1,2/1,75 = 1351 МПа, где σFlim= 492,49 МПа; YNmax = 4- максимальное возможное значение коэффициента долговечности при изгибе; Kst=1,2 – коэффициент влияния частоты приложения пиковой нагрузки; Sst=1,75 – коэффициент запаса прочности. Условия прочности выполняются.