- •Монтажные требования 42
- •8.10.9. Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядные 116
- •Общие сведения 156
- •1. Общие указания и кинематический расчет привода
- •1.1. Общие указания по выполнению курсового проекта [13, 18,31]
- •1.1.1. Цели и задачи проектирования
- •1.1.2. Основные этапы разработки конструкторской документации
- •1.1.3. Общие рекомендации
- •1.1.4. Оформление чертежей и пояснительной записки
- •1.2. Энерго-кинематический расчет привода и выбор электродвигателя [21,44]
- •2. Ременные передачи
- •2.1. Выбор основных параметров плоскоременных передач
- •2.1.1. Конструкция и материалы плоских ремней [32]
- •2 3 Выбор основных параметров поликлиноременных передач [16, 32]
- •2 3 1 Конструкция и материалы поликлиновых ремней [32]
- •2.4. Выбор основных параметров зубчато-ременных передач [32]
- •2.4.1. Конструкция и материалы зубчатых ремней [32]
- •2.5.1 Материал шкивов
- •2.5.2 Ступицы шкивов (звездочек)
- •2.5. Конструирование шкивов [21,44]
- •4. Допуски формы и расположения поверхностей:
- •3. Допуски и посадки
- •2.5.4. Конструирование шкивов клиновых и поликлиновых ременных передач [21, 44]
- •2.7. Конструкция шкива, разгружающая вал от напряжений изгиба
- •2.10. Монтажные требования
- •2.11. Обозначение передач на кинематических схемах
- •3. Цепные передачи
- •3.1. Цепи приводные роликовые и втулочные
- •3.4 Выбор основных параметров передач с приводной зубчатой цепью [7,12, 21]
- •3.6. Конструирование звездочек для приводных зубчатых цепей
- •3.7. Рабочие чертежи звездочек
- •3.9. Монтажные требования
2. Ременные передачи
2.1. Выбор основных параметров плоскоременных передач
Р\,Рг,кВт, Л!,л2, мин'1; и; Т,,Т2, Н-м. Конструкция и материал ремня (2.1.1). Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние а', мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ: 1 . Диаметр ведущего шкива, мм
1.1. для резино-тканевых и капроновых с полиамидным покрытием ремней
rfimm = (ПООИЗОО^Р/Л, J
1.2. для полиамидных кордленточных ремней dimm=kd^T\, £j = 28,8 при л, $2000 мин'1;
id = 31,0 при л, >2000 мин'1.
2. По табл. 2.1.1 выбирают расчетный диаметр ведущего шкива, мм d}>dlmm (первый больший).
Диаметр ведомого шкива, мм di=d{u. Действительный диаметр, мм d,Sd2' (табл. 2.1.1) (первый меньший).
3. Действительное передаточное отношение передачи
u.=da/[d,(l-e)],* где £=(0,015. ..0,020)- коэффициент упругого скольжения.
4. Рекомендуемое межосевое расстояние, мм
5. Расчетная длина ремня, мм
L'f = 2 а + 0,5 тг (dt +с/2) + 0,25 (d2-dtfla . Действительная длина ремня, мм:
-
для ремней, поставляемых в виде рулонов, должна учитывать величину д JLP , необходимую для соедине ния ремня Lp=Lp+ALp (лЬр~ 2ВР; Вр -п. 12).
-
для ремней, поставляемых мерной длиною, Lp Я.р , где Lp (табл. 2.1.8, 2.1.9).
В этом случае действительное межосевое расстояние передачи, мм од = о+0,5 (Lp-Ip)-
» Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 3), необходимо уточнить передаточное число последующей рассчитываемой ступени привода и значения л и Т (табл. 1.2.4).
6. Угол обхвата ремнем ведущего шкива, град
a° = \SO°-5r(d2-dl)/a. Значение коэффициента, учитывающего влияние угла
обхвата на ведущем шкиве,
са=1- 0,003 (180°-а°) (или табл. 2.1.3).
7. Скорость ремня, м/с v = ndi n,/(60-10 ).
Значение коэффициента, учитывающего влияние центро-бежныхсил, с „= 1,04- 0,0004 v2 (или табл. 2. 1 .4).
8. Число пробегов ремня, с"' i>
[i/] $ 5,0 с"1 - для соединяемых ремней; [v] ^ 40,0 с'1 - для ремней мерной длины. 9. Окружное усилие, Н F, = 2 Т\ • 1 0 Vd , .
1 0. Номинальное удельное окружное усилие, Н/мм
q0=Ft/BP, передаваемое ремнями (при а,= 180°, v = = 10 м/с, односменном легком режиме работы, горизонтальном расположении передачи) (табл. 2.1 .2).
1 1 . Допускаемое удельное окружное усилие [ q ] в реальных условиях эксплуатации, Н/мм
[я]=ЯоС0с„са/с„ ,
где са - коэффициент, учитывающий вид передачи и угол наклона межосевой линии к горизонту (табл. 2.1.5); ср - коэффициент, учитывающий динамичность на-гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
-
Ширина ремня, мм Bp = F,/[q]. (B'p<l,2d,). Величину В р округляют до ближайшего большего стан дартного значения Вр (табл. 2.1.6, 2.1.8, 2.1.9) с про веркой для резинотканевых ремней соответствия шири ны Вр и числа несущих слоев ремня i (табл. 2.1.6).
-
Толщина ремня, мм HP=f(i) (табл. 2. 1.7. ..2. 1.9).
-
Сила, нагружающая валы передачи, Н F=2F0sin(a°/2), где fo = 0,5F, /<р - предварительное натяжение ремня, Н;
F, - окружное усилие, Н, (п. 9),
<р - коэффициент тяги.
<р=(0,50...0,60) - для ремней прорезиненных; <р=(0,55...0,65) - для ремней с полиамидным покрытием. Для передач с периодическим контролем натяжения рем-
ня .Fmax=l,3F.
А
[16,19,31,32] А-А О
Рис. 2.1.1. Схема и основные размеры плоскоременной передачи
Табл. 2.1.1. Диаметры шкивов d
плоскоременных передач, мм
гост 17333-73
..., 40, 45, 50, 56, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200,
224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800, 900, 1000,...
Табл. 2.1.2. Номинальное удельное окружное усилие передаваемое ремнями
Ремни прорезиненные из ткани БКНЛ-65 и бельтинга Б-820
Число
несущих
слоев У, шт.
d,, мм
q , Н/мм при удельном предварительном натяжении ремня q0 Н/мм (qn=F0/Bp)
2,00
2,50
3,00
2,25
5,8 6,0 6,1
6,6 6,8 6,9
5,0 5,2 5,3
80
100
5125
5,4 5,6 5,7
8,1 7,3
7,5
10,0 10,3 10,5
125
160
:г200
9,1 9,3
7,3 8,5 8,7
180
224
^280
13,4 13,8 14,)
10,2 10,5 10,7
12,0 12,3 12,5
11,1 11,4 11,6
15,1 15,5 15,8
17,0 17,4 17,7
12,7 13,0 13,2
250 315
14,0 14,4 14,6
Ремни кордшнуровые прорезиненные 100 i 2,5
180 ' 4,5
220 6,5
Ремни капроновые с полиамидным покрытием |100...200| 1,0
- стали
0=- 300.. .500 Н/мм р/</1= 1000 р = 0,6...1,0мм
Ремни кордленточные полиамидные. Лента выполнена из:
- капрона
100 2,0...6,5
180 2,5...7,0
220 | 3,0...9,0
15