- •1 Углобаа несоосность оси выходного вала редуктора и оси барабана не более г (1,7 мм на длине 100 мм)
- •Привод обкатать без нагрузки в течение не менее 1 часа Стук и резкий шум не допускаются
- •После обкатки масло из редуктора слить и залить масло индустриальное и—40а гост 20799-75 количестве 2,0 л
- •4. Определение наиболее нагруженного болта.
- •5. Определение диаметра наиболее нагруженного болта
- •15.6. Профиль и основные размеры метрических резьб
- •Резьба внутренняя
- •6. Для рассчитанного таким образом диаметра болта выбирают диаметр отверстия в опорном фланце корпуса редуктора (табл. 12.7.1).
- •16.4. Храповой механизм
- •Основные отклонения валов
- •ПоСаДКаХ (domt тт - с/Оал mm)-
- •2. Гайки шестигранные класса точности в
- •Гост 5915-70
- •3. Шайбы гост 11371-78
- •5. Шайбы косые гостю90б-78
- •7. Оси (пальцы) гост 9650-80
- •6. Шайбы для пальцев гост 9649-78
- •8. Винты установочные с прямым шлицем
- •9. Отверстия под установочные винты
- •10. Винты с цилиндрической головкой и шестигранным углублением "под ключ" класса точности в гостюз42-80
- •15. Фундаментные болты гост24379.1-80
- •16. Покрытия болтов, винтов, шпилек, гаек
- •3. Вариаторы
- •4. Муфты
- •5. Пружины
- •6. Подшипники качения 6.1. Общие
- •Ками без внутреннего или наружного кольца. Типы и основные размеры.
- •12.2. Гайки
- •14. Корпуса и крышки подшипниковых узлов
- •Подшипников качения. Конструкция и размеры.
- •19. Материалы
- •20. Сварка
Суммируя
усилия б болтах 1-4, полученные б
результате
расчета по п. 3.1-3.5, определяют наиболее
нагруженный болт с усилием Fmax.
З-4-Frr,
[ор]=ат/3;
от-для
различных классоб прочности
болтоб (табл. 17.6.2).
Резьба
наружная
(гайка.
(болт,
бинт)
4. Определение наиболее нагруженного болта.
5. Определение диаметра наиболее нагруженного болта
15.6. Профиль и основные размеры метрических резьб
Резьба внутренняя
-
ТХ02=-Fuax-cos72-h.
-
TXOY=-F6ax-cos72.(c+0,5a).
-
Fx = -F0ax-cos72.
1.5. Сила F(>ax-sin72 бызыбает поябление следую щих сил и моментоб б плоскостях:
-
Txoz =+F6ax-sin72-g1.
-
TYOZ= + FDax• sin 72-(c+0,5a).
-
Fz = +Fuax-sin72.
2. Определение суммарных внешних сил и моментов, на гружающих болтовое соединение в различных плоскос тях м направлениях.
2.1. Суммарный момент б плоскости XOZ: £ Txoz=-T, ~T2 + TXOz(l.2. 1)+TXOZ(1.3. 1)+
+ Ттг(1.4.1) + 7хог(1.5.1).
-
Суммарный момент б плоскости YOZ: Е 7тг=7юг(1.3.2) + 7тг(1.5.2).
-
Суммарный момент б плоскости XOY: Z W = TXOY(1.2.2) + TXOY(1.4.2).
-
Суммарная сила б напраблении оси X: EFX = \F-cos 7, -F6ax • cos 72\ .
-
Суммарная сила б напраблении оси Y: EFy =0.
-
Суммарная сила б напраблении оси Z: 2F* = I F0ax • sin 72 - F. sin 7, \.
3. Определение усилий в болтах соединения от суммарных моментов и сил, действующих в отдельных плоскостях.
3.1. Плоскость XOZ:
Е Т*™ >0 F12=Z Тхог/(2Ь); ГЗА к0.
Е Тхог <0 FL2 «О; F3-4 = \ Z Txoz \/(2b).
3.2. Плоскость YOZ:
Г Ту02 >0 F12 = Е Туог/(2а); F3A*0.
Z Туе? <0 F12 кО; FJi4 = \£ Туо:\/(2а).
3.3. Плоскость XOY:
F,_4 =E\7xor\/(4fR).
(f= 0,1; R= J(0.5a)2+(0.5b)2 ).
3.4. Плоскость ХОУ:
суммарное сдбигающее усилие, воспринимаемое болтобам соединением б плоскости ХОУ
3.5. Ось Z:
F,-4=£Fxoy/(4f). F1_4=±£F2/4,
Ось
болта (бинта) Н=0,866Р Н,=0,54Р Рис. 15.6.1. Профиль метрической резьбы
Табл. 15.6.1. Диаметры и шаги метрических резьб
ГОСТ 8724-81
4 мм |
Шаг Р, мм |
||||||||
нормальная |
Резьба мелкая |
||||||||
6 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
0,75 |
0,5 |
8 |
1,25 |
|
|
|
|
|
1 |
0,75 |
0,5 |
10 |
1,5 |
|
|
|
|
1,25 |
1 |
0,75 |
0,5 |
12 |
1,75 |
|
|
|
,5 |
1,25 |
1 |
0,75 |
0,5 |
16 |
2 |
|
|
|
,5 |
|
1 |
0,75 |
0,5 |
20 |
2,5 |
|
|
2 |
,5 |
|
1 |
0,75 |
0,5 |
24 |
3 |
|
|
2 |
,5 |
|
1 |
0,75 |
|
30 |
3,5 |
|
|
2 |
,5 |
|
1 |
0,75 |
|
36 |
4 |
|
3 |
2 |
,5 |
|
1 |
|
|
42 |
4,5 |
|
3 |
2 |
1,5 |
|
1 |
|
|
48 |
5 |
|
3 |
2 |
1,5 |
|
1 |
|
|
56 |
5,5 |
4 |
3 |
2 |
1,5 |
|
1 |
|
|
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ резьбы номинальным диаметром 24 мм и с нормальным шагом: М24
По расчетному внутреннему диаметру резьбы dj быбирают диаметр болта с резьбою, б которой djZdj (табл. 15.6.2).