ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ

1. Рассчитать электрические нагрузки на стороне высшего напряжения трансформаторной подстанции 35/6 кВ при КНС и выбрать мощность и тип силовых трансформаторов.

2. Выбрать необходимое оборудование и типовые ячейки РУ-6 кВ, к которому относятся: высоковольтные выключатели, разъединители, трансформаторы тока и напряжения, разрядники, сборные шины.

3. Выбрать и рассчитать защиты оборудования согласно своему варианту. Выбрать источники оперативного тока, начертить принципиальные схемы этих защит, выбрать для них трансформаторы тока, необходимые реле, рассчитать уставки, оценить чувствительность защит.

4. Начертить однолинейную схему двух трансформаторной подстанции при КНС с ОРУ-35 кВ и ЗРУ-6 кВ согласно своему варианту и указать на ней все необходимое оборудование.

Параметры схемы электроснабжения

Параметры	Ед. измерения	Значение
Ток 3-х фазного КЗ на шинах ВН подстанции Iк	кА	9
Напряжение КЗ Т1 и Т2 Uк.вс	%	10.5
Напряжение КЗ Т1 и Т2 Uк.вн	%	17
Напряжение КЗ Т1 и Т2 Uк.сн	%	5
Коэффициент мощности СД cos	-	0.9
Линии 35 кВ l	км	25
Мощность трансформаторов Т1 и Т2 Рном	МВА	63
Количество и мощность СД Sном	шт х МВт	3х4
Релейная защита-М2

РЕФЕРАТ

Пояснительная записка включает в себя, 32 страницы машинописного текста, 3 иллюстрации, 7 таблиц, 8 использованных источников, и 1 лист графического материала.

ТРАНСФОРМАТОР, ТОК КЗ, ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЬ, ЗАЩИТА.

В пояснительной записке выполнен расчет электрических нагрузок на стороне высшего напряжения. Рассчитаны токи короткого замыкания. Выбрано необходимое оборудование и типовые ячейки РУ- 6 кВ. Выполнена защита СД.

Выбранное оборудование и защита удовлетворяют современным технологическим требованиям.

СОДЕРЖАНИЕ

		Стр.
	Введение	4
1.	Расчет электрических нагрузок на стороне ВН ТП 35/6 кВ при КНС и выбор мощности и типа силовых трансформаторов	5
1.1.	Схема электроснабжения кустовой насосной станции	5
1.2.	Расчет высоковольтных электродвигателей	6
1.3.	Выбор числа и мощности трансформаторов	7
2.	Выбор оборудования и типовых ячеек РУ- 6 кВ	9
2.1.	Выбор сечений проводов и кабелей	9
2.2.	Выбор ячеек КРУ	11
2.3.	Расчет токов КЗ	12
2.4.	Выбор высоковольтных электрических аппаратов	19
2.4.1.	Выбор выключателей	19
2.4.2.	Выбор шин	21
2.4.3.	Выбор разъединителей	24
2.4.4.	Выбор разрядников	25
2.4.5.	Выбор трансформаторов тока	25
2.4.6.	Выбор трансформаторов напряжения	27
2.4.7.	Выбор предохранителей	27
3.	Выбор и расчет защит синхронных двигателей	28
3.1.	Защита электродвигателей	28
3.2.	Выбор источника оперативного тока	30
	Заключение	31
	Список использованных источников	32

ВВЕДЕНИЕ

Как известно, основными потребителями электрической энергии являются промышленность, транспорт, сельское хозяйство, коммунальное хозяйство городов и поселков. При этом на промышленные объекты приходится более семидесяти процентов потребления электроэнергии.

В последнее десятилетие, развитие нефтяной и газовой промышленности происходит очень быстрыми темпами. В связи с этим возросли требования к надежности электроснабжения, к качеству электрической энергии, к ее экономному и рациональному использованию.

Увеличение потребления электроэнергии объясняется ростом глубин скважин, усложнением условий разработки нефтегазовых месторождений, а также тем, что закономерное для всех нефтяных районов повышение со временем обводненности откачиваемой из недр жидкости приводит к необходимости форсированных отборов и вызывает резкое возрастание удельных расходов электроэнергии на добычу нефти. Это приводит к увеличению абсолютной величины энергетических затрат. Учитывая вышесказанное, важное значение приобретает проблема совершенствования электроиспользования и сокращения потерь энергии в различных звеньях нефтяной промышленности. Это может быть достигнуто улучшением параметров, характеристик, условий и режимов работы элементов системы электроснабжения.

1. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК НА СТОРОНЕ ВН ТП 35/6 кВ ПРИ КНС И ВЫБОР МОЩНОСТИ И ТИПА СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

1 .1. Схема электроснабжения кустовой насосной станции (КНС)

Рис. 1.1 Схема электроснабжения КНС

На рис. 1.1, в соответствии с заданием, приведена схема электроснабжения КНС, для закачки воды в пласт. Проектируемый объект относится к первой категории надежности электроснабжения.

1.2. Расчет высоковольтных электродвигателей

Для расчета электрических нагрузок на стороне высшего напряжения, т.е. свыше 1 кВ, воспользуемся методикой, разработанной институтом Гипротюменьнефтегаз. В основе метода используется модель распределения в виде двухступенчатой кратчайшей функции.

Р асчетная активная мощность высоковольтных двигателей по этому методу определится следующим образом:

при С0.75M (1.1)

п ри С0.75M (1.2)

, где

(1.3)

(1.4)

здесь: К_В- коэффициент включения, К_В=0.84;

К_З- коэффициент загрузки двигателя;

P_номi- номинальная активная мощность единичного электроприемника.

Примем К_З=0.84. Тогда средняя мощность определится:

С=3К_ВК_ЗP_ном=30.840.844000=8467.2 кВт.

Максимальная мощность:

М=3P_ном =34000=12000 кВт.

Разделим С на М и получим:

0.75

Следовательно, расчетную активную мощность высоковольтных электродвигателей определим по формуле (1.1):

Р еактивная мощность высоковольтных двигателей КНС:

(1.5)

c os=0.9 соответственно заданию. Коэффициент мощности является опережающим, поэтому реактивная мощность принимается со знаком минус.

Определим полную мощность:

( 1.6)

1.3. Выбор числа и мощности трансформаторов

Для электроснабжения потребителей 1 и 2 категорий надежности должны быть предусмотрены два независимых источника электроснабжения, т.е. двух трансформаторные подстанции.

Учитывая результат полной мощности электродвигателей выберем трансформаторы. Номинальную мощность каждого из трансформаторов выбираем из 100 % резервирования электроснабжения [4,5].

С учетом допустимых перегрузок мощность каждого из трансформаторов может быть принята S_ном=16000 кВА.

Примем двух обмоточные масляные трансформаторы типа ТД-16000/35, с охлаждением- масляным с дутьем, технические данные которых сведены в таблицу 1.1.

Таблица 1.1

Параметры трансформаторов ТД-16000/35

Параметры	Ед. Измерения	Данные
Мощность Sном	кВА	16000
Напряжение обмотки ВН	кВ	38.5
Напряжение обмотки НН	кВ	6.3
Потери холостого хода Р0	кВт	17.8
Потери короткого замыкания Рк	кВт	90.0
Напряжение короткого замыкания Uк	%	8.0
Ток холостого хода	%	0.6

Проверим подходят ли выбранные трансформаторы с учетом потерь. Активные потери составляют 2 % от номинальной мощности. Реактивные потери составляют 10 % от номинальной мощности [1].

Р_р=160000.02=320 кВт

Q_р=160000.1=1600 кВт

Т.е. 320 + 11714.4=12 034.4 кВт

1600 + 5388.6=6988.6 кВт

Т огда полная мощность двигателей с учетом потерь трансформаторов:

 16000

Следовательно данный тип трансформаторов удовлетворяет нашим требованиям.

К оэффициент загрузки трансформаторов:

(1.7)

2. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ И ТИПОВЫХ ЯЧЕЕК РУ-6кВ

2.1. Выбор сечений проводов и кабелей

Сечение проводов и кабелей выбирают по техническим и экономическим соображениям.

Произведем выбор сечения по нагреву по расчетному току. За расчетные токи потребителей примем их номинальные значения.

Для СД номинальный ток определится:

(2.1)

, где Pном- номинальная мощность электродвигателя, кВт;

Uном- номинальное напряжение, кВт;

cos- коэффициент мощности электродвигателя.

Д ля трансформаторов типа ТД -16000/35 номинальный ток определится:

(2.2)

, где S_ном.т- номинальная мощность каждого из трансформаторов, кВА;

U_ном- номинальное напряжение, кВ.

Для параллельно работающих линий, питающих ЗРУ-6кВ (рис. 1.1), в качестве расчетного тока принят ток после аварийного режима, когда одна питающая линия вышла из строя. Расчетный ток для этого случая определим по величине расчетной мощности:

( 2.3)

, где S_р- полная расчетная мощность электродвигателей;

U_ном- номинальное напряжение.

Результаты расчета сведены в табл. 2.1.

Таблица 2.1

Выбор сечений и марки силовых кабелей и шинопроводов

Наименование потребителей	Расчетная мощность, кВт	Номинальный ток, А	Допустимый длительный ток, А	Сечение жилы кабеля, мм2	Принятая марка кабеля
электродвигатель	4000	414.98	320	95	2АСБ 3х95
Трансформатор ТД-16000/35	16000	254.37	500	185	АСБ 3х185
ЗРУ-6кВ	12894.3	1203.95	1320	100х8	ШАТ 80х8

Проанализировав данные табл. 2.1 можно сделать вывод, что выбранные сечения удовлетворяют нашим условиям.

В ыбор сечения воздушной линии 35 кВ по экономической плотности тока производится следующим образом. Экономически целесообразное сечение:

(2.4)

, где I_расч- расчетный ток линии на пятом году ее эксплуатации:

(2.5)

j_эк- экономическая плотность тока, j_эк=1.5 А/мм² [3]:

В ыберем провод марки АС-150. Условие проверки по допустимой токовой нагрузке по нагреву:

I_расч  I_доп; 204.997  450 А.

Выбранное сечение провода удовлетворяет условиям нагрева.

2.2. Выбор ячеек КРУ

В качестве распределительного устройства 6 кВ применим ЗРУ заводского изготовления.

Для комплектования ЗРУ 6 кВ выберем малогабаритные ячейки К-104 изготовляемые московским заводом “Электрощит”. Данные ячейки отвечают современным требованиям эксплуатации, имеют двусторонний коридор обслуживания, выкатные тележки с вакуумными выключателями, безопасный доступ к любому элементу КРУ. Ячейки К-104 имеют комплектные устройства релейной защиты и автоматики.

В состав КРУ серии К-104 входят вакуумные выключатели типа ВК- 10 с пружинным приводом, трансформаторы тока типа ТЛ- 10, трансформаторы напряжения НТМИ- 6, разрядники типа РВО- 6, предохранители, заземляющие ножи, шкафы релейной защиты, панели с блоками питания, сборные и соединительные шины, опорные и проходные изоляторы.

2.3. Расчет токов короткого замыкания

Электрооборудование, устанавливаемое в системах электроснабжения, должно быть устойчивым к токам короткого замыкания и выбирается с учетом этих токов.

На рис. 2.1 приведена расчетная схема замещения, построенная в соответствии с рис. 1.1.

В нормальном режиме все секционные вакуумные выключатели находятся в отключенном состоянии, силовые трансформаторы работают раздельно на отдельные секции шин. Наиболее тяжелый режим работы может наступить при КЗ в момент перевода нагрузки с одного силового трансформатора на другой, т.е. когда секционные выключатели Q₃ и Q₈ выключены (рис. 1.1). Этот режим и принят за расчетный.

Рис. 2.1. Расчетная схема замещения

Произведем расчет схемы в именованных единицах. Примем за основную ступень напряжения U_Б=115 кВ и рассчитаем сопротивления отдельных элементов схемы замещения.

Определим сопротивление энергосистемы [1]:

(2.6)

, где U_Б- основная ступень напряжения;

I _К- ток КЗ энергосистемы, I_К=9А.

Определим напряжения КЗ лучей трансформатора:

• для обмотки высшего напряжения

(2.7)

• для обмотки среднего напряжения

(2.8)

• для обмотки низшего напряжения

(2.9)

Т.к.. значение U_к.сн получилось отрицательным, то далее будем использовать его абсолютное значение.

Определим сопротивление лучей трансформатора:

(2.10)

(2.11)

(2.12)

Сопротивление трансформаторов Т1, Т2 согласно схеме представленной на рис. 2.1:

Х_Т1=Х_Т2=Х_Т.ВН + Х_Т.СН (2.13)

Х_Т1=Х_Т2=23.62 + 1.57=25.19 Ом.

Активное и реактивное сопротивления ВЛ 35 кВ, приведенные к базисному напряжению, при условии: r₀=0.25 Ом/км, х₀=0.4 Ом/км определятся следующим образом:

(2.14)

(2.15)

С опротивления трансформаторов Т3,Т4, приведенные к базисному напряжению:

(2.16)

, где U_к- напряжение КЗ трансформаторов ТД-16000/35, %;

S_ном- номинальная мощность ТД-16000/35.

С опротивления СД, приведенные к базисному напряжению:

(2.17)

, где S_ном.д- полная мощность СД;

Х ˝_d- сверх проводное сопротивление, для СД =0.2.

На рис. 2.2 приведена преобразованная схема замещения, параметры которой определены следующим образом:

Рис. 2.2 Преобразованная схема замещения

П ериодическая слагающая тока КЗ в точке К-1:

(2.18)

, где Х_К-1- суммарное сопротивление сети до точки К-1:

Х_К-1=Х₁ + Х₁₃=7.38 + 12.595 Ом.

Ток КЗ, приведенный к напряжению 37 кВ:

(2.19)

У дарный ток КЗ в точке К-1:

(2.20)

, где К_уд- ударный коэффициент, К_уд=1.8.

Ток КЗ в точке К-2 рассчитаем с учетом подпитки от синхронных электродвигателей.

Суммарное сопротивление до точки К-2 ОТ энергосистемы:

Х_К-2=Х₁ + Х₁₃ + Х₁₄ +Х₁₅=101.335 Ом.

Периодическая слагающая тока трех фазного КЗ от системы:

(2.21)

Ток КЗ приведенный к напряжению 6.3 кВ:

(2.22)

О пределим К_уд при:

Тогда К_уд=1.37 в соответствии с таблицей приведенной, например [1].

Ударный ток КЗ от системы:

(2.23)

П ериодическая слагающая тока КЗ от СД:

(2.24)

Т ок КЗ от двигателей, приведенный к напряжению 6.3 кВ:

(2.25)

У дарный ток КЗ двигателей:

(2.26)

На основании полученных результатов результирующий ток КЗ в точке К-2 от системы и от СД определится следующим образом:

(2.27)

Р езультирующий ударный ток КЗ:

( 2.28)

В качестве минимального тока КЗ, который необходим для проверки чувствительности релейных защит, используют ток двух фазного КЗ в наиболее удаленной точке. Минимальное значение тока КЗ можно определить по формуле:

(2.29)

- для точки К-1:

-для точки К-2:

Результаты расчета токов КЗ сведены в табл. 2.2.

Таблица 2.2

Результаты расчета токов КЗ

Точка КЗ		Iуд, кА
К-1	10.54	26.75	8.959
К-2	18.435	39.37	15.67

2.4. Выбор высоковольтных электрических аппаратов

2.4.1. Выбор выключателей

Произведем выбор высоковольтных выключателей, на основе сравнения каталожных данных с соответствующими расчетными данными, для чего составим таблицу (табл. 2.3).

В расчетах я учел, что через выключатель Q₈ протекает ток КЗ от системы по линии WL1 и ток подпитки от двух двигателей. Через выключатели Q₉-Q₁₁ протекает ток КЗ от системы и ток подпитки от трех СД.

Таблица 2.3

Выбор высоковольтных выключателей

Место установки выключателя по рис. 1.1	Тип выключателя	Условия выбора	Расчетные данные сети	Каталожные данные выключателя
Q1-Q5	ВВП-35	Uc ≤ Uном	35 кВ	35 кВ
		Iрасч ≤ Iном	204,997 А	1250 А
		Iк ≤ Iоткл	10,54 кА	16 кА
		iуд ≤ iдин	26,75 кА	41 кА
		Bк ≤	122,3 кА2с	1280 кА2с
Q6, Q7	ВВ-20СТС	Uc ≤ Uном	6 кВ	15 кВ
		Iрасч ≤ Iном	1203,95 А	8000 А
		Iк ≤ Iоткл	18,435 кА	74 кА
		Iуд ≤ iдин	39,37 кА	190 кА
		Bк ≤	390,84 кА2с	27380 кА2с
Q8	ВВ-20СТС	Uc ≤ Uном	6 кВ	15 кВ
		Iрасч ≤ Iном	1203,95 А	8000 А
		Iк ≤ Iоткл	16,37 кА	74 кА
		Iуд ≤ iдин	34,12 кА	190 кА
		Bк ≤	390,84 кА2с	27380 кА2с
Q9-Q11	ВВ-20СТС	Uc ≤ Uном	6 кВ	15 кВ
		Iрасч ≤ Iном	414,98 А	8000 А
		Iк ≤ Iоткл	18,435 кА	74 кА
		iуд ≤ iдин	39,37 кА	190 кА
		Bк ≤	390,84 кА2с	27380 кА2с

Рассчитаем тепловой импульс тока В_к при КЗ:

(3.30)

, где I_∞- действующее значение периодической составляющей тока КЗ;

t_откл- время от начала КЗ до его окончания,

t_откл=t_з + t_вык (2.31)

здесь t_з- время действия релейной защиты, для МТЗ t_з=0.51.0 с.;

t_вык- полное время отключения выключателя;

T _а- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ:

(2.32)

, где Х_, R_- соответственно суммарное индуктивное и активное сопротивления цепи до точки КЗ.

• для выключателей Q₁-Q₅:

t_откл=1.0 + 0.08=1.08 с.

Т.к. активное сопротивление в цепи до точки К-1 отсутствует, зададимся T_а=0.02 с.

Тогда тепловой импульс тока В_к при КЗ:

И нтеграл Джоуля для выбранных выключателей:

Т о есть В_к

• для выключателей Q₆, Q₇:

t _откл=1.0 + 0.14=1.14 с.

И нтеграл Джоуля для выбранных выключателей:

Т о есть В_к

Выключатели Q₈, Q₉-Q₁₁ будут аналогичны выключателям Q₆ и Q₇. В связи с тем, что значения t_откл, T_а, I_∞ у них равны, а следовательно равны и значения теплового импульса.

2.4.2. Выбор шин

В качестве сборных шин я принял алюминиевые шины прямоугольного сечения размером 80х8 мм. Длительно допустимый ток при одной полосе на фазу составляет I_доп=1320 А. Условие выбора:

I_расч  I_доп; 1203.95  1320 А.

Проверим шины на электродинамическую стойкость к токам короткого замыкания. Шину, закрепленную на изоляторах, можно рассматривать как многопролетную балку. Наибольшее напряжение в металле при изгибе:

(2.32)

, где М- изгибающий момент, создаваемый ударным током КЗ, Н∙м;

W- момент сопротивления, м³.

Изгибающий момент для равномерно нагруженной многопролетной балки:

(2.33)

, где F- сила взаимодействия между проводниками при протекании по ним ударного тока КЗ, Н;

l- расстояние между изоляторами, l=1.1 м.

(2.34)

, где а- расстояние между токоведущими шинами, а=0.35 м.;

К_ф- коэффициент формы, К_ф=1.1.

М омент сопротивления при расположении шин плашмя:

(2.35)

, где b, h- соответственно узкая и широкая стороны сечения шины, м.

Т огда наибольшее напряжение в металле шин:

Допустимое при изгибе напряжение для алюминиевых шин σ_доп=70 Мпа.

Сравнивая полученное расчетное значение напряжения с допустимым, можно сделать вывод, что выбранные шины удовлетворяют условиям электродинамической стойкости:

12.16  70 Мпа.

Для проверки возможности возникновения механического резонанса в шинах определим частоту свободных колебаний шин:

(2.36)

, где l- пролет шины, l=1.1 м.;

Е- модуль упругости материала шины, для алюминия Е=7.210¹⁰ Н/м²;

m- масса единицы длины шины, для нашего случая m= 0.802 кг/м;

J- момент инерции сечения шин относительно оси изгиба.

В нашем случае:

Т.к.. ƒ₀>200 Гц, явление резонанса не учитываем.

Можно сделать вывод, что выбранные шинопроводы и сборные шины удовлетворяют условиям электродинамической стойкости.

П роверим шины на термическую стойкость. Минимально допустимое сечение алюминиевых шин:

(2.37)

, где t_пр- приведенное время КЗ;

t_пр=t_пр.п + t_пр.а (2.38)

, где t_пр.п, t_пр.а- периодическая и апериодическая составляющие приведенного времени КЗ.

Для времени отключения КЗ t_откл=1.0 с. и β˝=1:

t_пр.п=0.8 с.

t_пр.а=0.005 β˝²=0.005 с.

t_пр=0.8 + 0.005=0.805 с.

Тогда термически стойкое сечение шин:

В ыбранные шины удовлетворяют условиям термической стойкости, поскольку сечение шин F_ш > F_T, или 80х8=640>174.06 мм².

Изоляторы используем - опорные, внутренних установок типа ОФ на 6-35 кВ.

2.4.3. Выбор разъединителей

Произведем выбор разъединителей наружной и внутренней установок. Для удобства составим таблицу.

Таблица 2.4

Выбор разъединителей

Место установки	Тип разъединителя	Условия выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
Наружная установка	РНД-35/630	Uном≥Uc	35 кВ	35 кВ
		Iном≥Iрасч	24.997 А	630 А
		iдин≥iуд	26.75 кА	64 кА
		I2t≥Bк	89.43 кА2с	1600 кА2с
Внутренняя установка	РВО-6/630	Uном≥Uc	6 кВ	6 кВ
		Iном≥Iрасч	414.98 А	630 А
		iдин≥iуд	39.37 кА	60 кА
		I2t≥Bк	273.6 кА2с	1600 кА2с

И нтеграл джоуля для разъединителей наружной установки:

Т епловой импульс тока при КЗ:

(2.39)

, где I_∞- действующее значение периодической составляющей тока КЗ, I_∞=10.54 кА;

t_пр- приведенное время КЗ.

П риведенное время КЗ вычислено по формуле (2.38), t_пр= 0.805 с.

Т о есть В_к <<

И нтеграл Джоуля для разъединителей внутренней установки:

Т епловой импульс тока при КЗ:

, то есть В_к <<

2.4.4. Выбор разрядников и ОПН

На стороне напряжения 35 кВ применим вентильные разрядники типа РВМ- 35, а на стороне напряжения 6 кВ- РВО- 6.

В ЗРУ для защиты изляции от коммутационных перенапряжений применим ограничители перенапряжений ОПН- 10.

2.4.5. Выбор трансформаторов тока

Для выбора трансформаторов тока составим таблицу.

Таблица 2.5

Выбор трансформаторов тока

Место установки	Тип трансформаторов тока	Вариант исполнения	Условия выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
Наружная установка	ТФМЗМ- 35Б-1	0.5/10Р	Uном ≥ Uc	35 кВ	35 кВ
			I1ном ≥ Iрасч	204.997 А	300 А
				26.75 кА	84.6 кА
				31.5	50
Внутренняя установка	ТЛ- 10	0.5/10Р	Uном ≥ Uc	6 кВ	10 кВ
			I1ном ≥ Iрасч	1203.95 А	1500 А
				39.37 кА	270.72 кА
				11.02	40

Проверим трансформаторы наружной установки на электродинамическую стойкость при КЗ:

( 2.40)

, где К_дин- кратность электродинамической устойчивости, дается в каталогах, К_дин=200;

I _1ном- номинальный первичный ток трансформаторов тока:

Проверим трансформаторы тока наружной установки на термическую стойкость при КЗ:

(2.41)

, где К_t- кратность термической устойчивости, К_t=50;

t_пр- приведенное время КЗ (см. Формулу 2.38), t_пр=0.805 с.;

I_∞- действующее значение периодической составляющей тока КЗ, I_∞=10.54 кА.

Т огда

П роверим трансформаторы внутренней установки на электродинамическую стойкость при КЗ. Воспользуемся формулой (2.40):

Проверим трансформаторы тока внутренней установки на термическую стойкость при КЗ. Для этого воспользуемся формулой (2.41):

В результате можно сделать вывод, что выбранные трансформаторы удовлетворяют условиям выбора трансформаторов тока.

2.4.6. Выбор трансформаторов напряжения

Выберем трансформаторы напряжения типа НТМИ- 10- 66. Номинальное напряжение которого 10000 В. Номинальная мощность в 3 классе точности составит 500 ВА. Предельная мощность 1000 ВА.

2.4.7. Выбор предохранителей

Защиту плавкими предохранителями обеспечим трансформаторам напряжения. Для их защиты выберем предохранители типа ПКТН- 10, технические данные которого представлены в табл. 2.6.

Таблица 2.6

Выбор предохранителей

Параметры	Значения
Номинальное напряжение, кВ	10
Номинальный ток патрона, А	8
Номинальный ток отключения, кА	12.5
Наименьший ток отключения, А	9.6
Наибольшая отключаемая мощность, кВА	200000
Номинальный ток плавкой вставки, кА	3.2
Номинальный ток предохранителя, А	32