14. Произведем сравнение ориентировочно принятого (в п. 12) и фактического размера поверхности каскадного подогревателя, через которую происходят потери теплоты в окружающую среду.

Поскольку F^р_п.н  F_п.н (примерно в три с половиной раза), произведем перерасчет потерь теплоты в окружающую среду q_о.с.п.н и уточним следующие показатели: суммарную величину удельного расхода теплоты на испарение 1 кг влаги в зоне предварительного подогрева q_п.н, массовый расход сухого агента сушки L^р_п.н, объемный расход агента сушки V^р_п.н и суммарный расход теплоты Q^р_п.н.

q_о.с.пн = 0,001F^р_п.нк_п.н(t_ср.пн – t₀)/W_пн = 0,001521,02(166,2 – 5)/0,21 = 41,51 кДж/кг;

_пн = с_в₀ – q_м.пн – q_о.с.пн = 4,1944,3 – 5280 – 41,51 = – 5135,9 кДж/кг;

d₁ = [1000(1,004t₁ – H₁) + _п.нd₁]/[_п.н – (2500 + 1,88t₁)] = [1000(1,00482,3 – 313,1) + (– 5135,9)20,92]/[– 5135,9 – (2500 + 1,8882,3)] = [– 230470,8 – 107443]/[– 7790,6= 43,37 г/кг;

l_п.н = 1000/(d₁ – d₁) = 1000/(43,37 – 20,92) = 44,5 кг/кг;

q_п.н = l_п.н(H₁ – H₀) = 44,5(313,1 – 18,84) = 13094,6 кДж/кг;

Q^р_п.н = q_п.нW^р_п.н = 13094,60,21 = 2750 кВт;

L^p_п.н = l_п.нW^р_п.н = 44,50,21 = 9,3 кг/с;

V^p_п.н = L^p_п.н_о.п.н[293/(273 + t₁)] = 9,31,52[293/(273 + 250)] = 7,9 м³/с.

15. Определяем расчетное число подводящих и отводящих коробов, а также расчетное число рядов подводящих и отводящих коробов в каждой зоне сушки и охлаждения.

Для этого в качестве исходных данных используются следующие характеристики зерносушилок:

типовой шахтной прямоточной ДСП-32, на базе которой производится реконструкция (приложение 8): фактическое число рядов коробов в зонах сушки (n^ф_1с = 23; n^ф_2с = 14) и охлаждения (n^ф_охл = 18); число коробов в одном ряду (а = 16 шт.); площадь поперечного сечения короба (f_к = 0,00925 м²); допустимая скорость агента сушки или воздуха на выходе из короба (v_к = 0,5v_вит = 5 м/с);

реконструированной — число параллельно расположенных шахт соответствующей зоны сушки или охлаждения (к = 2 шт.).

Расчетное число подводящих и отводящих коробов n^p_k (шт.), которые следует установить в зоне сушки или охлаждения для того, чтобы обеспечить возможность подвода к зерну расчетного объема V^p (м³/с) агента сушки или воздуха (а для зон сушки, вместе с агентом сушки, необходимого количества теплоты Q^р, кВт), составляет:

для 1-й зоны сушки n^p_к.1с = 2V^p_1с/(f_кv_к) = 24,64/(0,009255) = 200,6.

для 2-й зоны сушки n^p_к.2с = 2V^p_2с/(f_кv_к) = 22,85/(0,009255) = 123,2.

для зоны охлаждения n^p_к.охл = 2V^p_охл/(f_кv_к) = 220,53/(0,009255) = 887,8.

Расчетное число рядов подводящих и отводящих коробов в соответствующей зоне сушки или охлаждения n^р (шт.) составляет:

для 1-й зоны сушки n^p_1c = n^p_к.1с/(aк) = 200,6/(162) = 6,3;

для 2-й зоны сушки n^p_2c = n^p_к.2с/(aк) = 123,2/(162) = 3,85;

для зоны охлаждения n^p_охл = n^p_охл/(aк) = 887,8/(162) = 27,7.

16. Сопоставим расчетное число рядов коробов с фактическим, уточним величины массовых и объемных расходов агента сушки (по зонам сушки) и объемного расхода воздуха (по зоне охлаждения), а с учетом возможных изменений расходов — уточним величины влагосъема по зонам сушки и охлаждения, расхода теплоты по зонам сушки.

Фактический объемный расход агента сушки (по зонам сушки) и воздуха (по зоне охлаждения) составляет:

V^ф_1с = V^р_1с(n^ф_1с/n^р_1с) = = 4,64(23/6,3) = 16,94 м³/с;

V^ф_2с = V^р_2с(n^ф_2с/n^р_2с) = = 2,85(14/3,85) = 10,36 м³/с;

V^ф_охл = V^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 20,53(18/27,7) = 13,34 м³/с.

Фактический массовый расход агента сушки

L^ф_1с = L^р_1с(n^ф_1с/n^р_1с) = 5,46(23/6,3) = 19,93 кг/с;

L^ф_2с = L^р_2с(n^ф_2с/n^р_2с) = 3,35(14/3,85) = 12,18 кг/с;

L^ф_охл = L^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 24,05(18/27,7) = 15,63 кг/с.

Фактическая величина влагосъема по зонам сушки и охлаждения

W^ф_1с = W^р_1с(n^ф_1с/n^р_1с) = 0,28(23/6,3) = 1,02 кг/с;

W^ф_2с = W^р_2с(n^ф_2с/n^р_2с) = 0,14(14/3,85) = 0,51 кг/с;

W^ф_охл = W ^р_охл(n^ф_охл/n^р_охл) = 0,07(18/27,7) = 0,045 кг/с;

Фактический расход теплоты на сушку

Q^ф_1c = Q^р_1c(n^ф_1c/ n^р_1с) = 803(23/6,3) = 2931,6 кВт;

Q^ф_2c = Q^р_2c(n^ф_2c/ n^р_2с) = 571,7(14/3,85) = 2078,9 кВт.

17. Уточним расчетные параметры работы каскадного подогревателя.

Фактическая величина влагосъема W^ф_п.н (кг/с) в зоне предварительного подогрева (в каскадном подогревателе) реконструированной зерносушилки с учетом суммарной уточненной величины влагосъема W^ф_с.о (кг/с) в остальных зонах сушки и охлаждения

W^ф_п.н = (0,3/0,7)W^ф_с.о = 0,43(W^ф_1с + W^ф_2с + W^ф_охл) = 0,43(1,02 + 0,51 + 0,045) = 0,677 кг/с.

Фактический массовый расход агента сушки

L^ф_п.н = L^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 9,3(0,677/0,21) = 29,98 кг/с.

Фактический объемный расход агента сушки

V^ф_п.н = V^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 7,9(0,677/0,21) = 25,47 м³/с.

Фактический расход теплоты

Q^ф_п.н = Q^р_п.н(W^ф_п.н/W^р_п.н) = 2750(0,677/0,21) = 8865,5 кВт.

18. Уточняем производительность зерносушилки

Для этого вначале определим, с учетом расчетов по п. 16 и 17 фактическую величину влагосъема в реконструированной зерносушилке.

W^ф = W^ф_п.н + W^ф_1с + W^ф_2с + W^ф_охл = 0,677 + 1,02 + 0,51 + 0,045 = 2,25 кг/с.

Фактическая производительность зерносушилки по сырому зерну

G^ф₀ = G₃ + W^ф = 9,3 + 2,252 = 11,552 кг/с.

Фактическая влажность сырого зерна

w^ф₀ = 100 – (G₃/G₀)(100 – w₃) = 100 – (9,3/11,552)(100 – 14) = 30,76 %.

(w^ф₀)^c = 100w^ф₀/(100 – w^ф₀) = 10030,76/(100 – 30,76) = 44,42 %.

Коэффициент перевода массы просушенного зерна в плановые единицы в зависимости от влажности до и после сушки

К_в = (w^c₀ – w^c₃)/[w^c₀ – 0,011(w^c₀)² – 9,4] = (44,42 – 16,28)/[44,42 – 0,011(44,42)² – 9,4] = 28,14/13,32 = 2,11.

Фактическая производительность зерносушилки

G^ф = 3,6G^ф₀К_вК_к(н) = 3,611,552,111 = 87,5 план. т/ч.