- •Курсовой проект
- •Расстановка колонн в плане
- •Выбор оптимальной схемы ячейки балочной клетки
- •Расчет стального настила
- •2.3 Расчет балок настила
- •2.4 Расчет второстепенной балки
- •2.5 Расчет прикрепления настила к балкам настила
- •2.6 Обоснование выбора схемы балочного перекрытия
- •3 Расчет и конструирование главной балки
- •3.1 Определение расчетной схемы главной балки и расчетных усилий
- •3.2 Определение высоты главной балки
- •3.3 Подбор и проверка сечения главной балки
- •3.4. Изменение сечения главной балки
- •3.5 Проверка общей устойчивости балки
- •3.6 Проверка местной устойчивости стенки
- •3.7 Проверка прочности поясных швов
- •3.8 Конструирование и расчет опорной части главной балки
- •3.9. Конструирование и расчет монтажного стыка главной балки
- •3.9.1 Сварной стык
- •3.9.2 Стык на высокопрочных болтах
- •3.10 Проектирование примыкания балок настила к главной балке
- •4 Расчет и конструирование колонны
- •4.2 Подбор и проверка сечения колонны
- •4.4 Конструирование и расчет базы колонны
- •4.4.1 Определение размеров опорной плиты в плане
- •4.4.2 Определение толщины опорной плиты
- •4.4.3 Определение высоты траверсы
- •4.4.4 Проверка прочности траверсы
3.4. Изменение сечения главной балки
Сечение главной балки, подобранное по ММАХ, можно уменьшить на некоторое расстояние от середины балки там, где М < ММАХ. Наряду с экономией металла изменение сечения увеличивает трудоемкость изготовления, поэтому оно экономически целесообразно для балок с L>10м. Наиболее технологичным способом изменения сечения является уменьшение ширины поясов на расстоянии (1/51/6)L от опор. В месте изменения сечения определяется изгибающий момент М1 и поперечная сила Q1.
Рисунок 12 – Изменение сечения балки
Определим значение момента и нагрузки в расчетном сечении:
М1 = х Rb - , (44)
где х – расстояние от опоры балки до возможного места перемены поперечного сечения,
x=1/5L=1/510000=2000 мм
М1= = 905,296 кН·м
Q1 =Rb - , (45)
Q1= 339,486 кН
Требуемый момент сопротивления измененного сечения, согласно формуле (20), где вместо Ry в знаменателе принимаем расчетное сопротивление стыкового шва Rwy (при отсутствии физических методов контроля для растянутой полки RWy=0,85·Ry=240·0,85=204 МПа)
W1 треб = = 0,004438м3
Требуемая ширина полки измененного сечения
b1f треб ≥ , (46)
b1f треб = = 0,269 м
При назначении ширины полки измененного сечения учитываем следующие требования:
-
180 мм ≤ b1f ≤ 600 мм;
-
b1f треб ≥ bf/2 = 0,4/2 = 0,2 м = 200 мм
Принимаем b1f = 280 мм
Уточняем значение I, согласно формуле (37):
I1 =+ + 20,280,014()= 0.0021 м4
W1 = I1/(h/2), (47)
W1 = 0,0021/(0.928/2) = 0,0045 м3
Проверка напряжений на опоре:
1max = ≤ Rs·γc, (48)
где S1= , (49)
S1== 0,0026 м3
1max = =87.56 МПа ≤ Rs·γc = 0,58Ry =139.2 МПа
Проверка прочности стыкового шва:
σ1max = ≤ Rwy·γc, (50)
σ1max = = 201,18 МПа ≤ Rwy·γc = 204 МПа
Проверка приведенных напряжений в месте перехода от большего сечения к меньшему:
σпр = ≤ 1,15·Ry·γc , (51)
σ1 = , (52)
σ1= = 195,1 МПа
Статический момент сечения полки
S1f = b1f·tf·hf /2, (53)
S1f= 0,28·0,014·0,914/2 = 0,00179 м3
1= , (54)
1==36,17 МПа
Локальные напряжения
σloc= ≤ Ry ·γc , (55)
F=2Q
l*ef =bfБН(ВБ) +2(tf +kf )
Q=q*l|2
q=(0.914*1.05+15)*1=15.95
Q=55.86кН
σloc= =78,9МПа ,
σпр = =252,2МПа≤ 1,15·Ry·γc ,
252,2МПа≤276МПа
Условие выполняется.