- •Омск 2000
- •Содержание
- •Введение
- •1. Принцип работы преобразователя
- •1.1. Описание схемы и режима работы преобразователя
- •1.2. Предварительный анализ электромагнитных процессов
- •1.3. Сравнение схемы с аналогичными по назначению
- •Основные соотношения схемы
- •2. Основные параметры схемы преобразователя
- •2.1. Напряжения на элементах схемы
- •Уравнение внешней характеристики для управляемого выпрямителя
- •2.2. Токи в цепях схемы
- •2.3. Мощность трансформатора
- •2.4. Определение угла коммутации тока
- •3. Выбор типа трансформатора
- •4. Расчет вентильной части преобразователя
- •4.1. Выбор вентилей
- •4.2. Расчет допустимых токов вентилей в заданных условиях
- •4.3. Расчет группового соединения вентилей
- •5. Выбор коммутационной аппаратуры
- •Продолжение табл. 5.1
- •6. Построение диаграмм электромагнитных процессов
- •7. Рачет эксплуатационных характеристик и показателей качества электроэнергии
- •7.1. Качество выпрямленного напряжения
- •7.2. Качество сетевого тока
- •7.3. Внешняя характеристика
- •7.4. Характеристика коэффициента мощности
- •7.5. Характеристика коэффициента полезного действия
Уравнение внешней характеристики для управляемого выпрямителя
, (2.3)
где Ud – среднее значение выпрямленного напряжения, В, при токеId;
А – коэффициент наклона внешней характеристики, приведен в табл. 1.1;
ек – напряжение к. з. трансформатора, ед., ек=0,1 по заданию.
Так как известно Ud= Ud.ном при Id= Id.ном, то
, (2.4)
.
Разница между значениями Ud0 и Ud.ном учитывает потери напряжения в обмотках трансформатора, обусловленные их индуктивным сопротивлением и процессом коммутации тока. С целью учета потерь напряжения в активных сопротивлениях обмоток, вентилях, токоведущей ошиновке целесообразно округлить Ud0 в большую сторону, увеличив его на 1–5 %. Поэтому принимаем Ud0=320 В.
По формуле (2.1)
.
Действующее напряжение на фазе вентильной обмотки по табл. 1.1:
, (2.5)
.
Действующее значение фазного напряжения первичной обмотки
, (2.6)
.
Коэффициент трансформации трансформатора
, (2.7)
.
Для нулевой простой шестипульсовой схемы линейное напряжение между фазами, находящимися в противофазе, равно двум амплитудным значениям фазного напряжения.
Надежность работы полупроводниковых вентилей определяется максимальным напряжением на вентильном плече
, (2.8)
.
2.2. Токи в цепях схемы
Условия работы вентильного плеча определяются максимальным Iв.макс и средним Iв.ср значениями токов. Учитывая соотношения табл. 1.1:
, (2.9)
, (2.10)
,
.
По соотношению табл. 1.1 действующее значение тока вентильной обмотки:
, (2.11)
.
Также по табл. 1.1 действующее значение тока сетевой обмотки
, (2.12)
.
2.3. Мощность трансформатора
Особенностями трансформатора преобразователя по сравнению с обычным силовым являются:
Различное число фаз сетевой m1 и вентильной m2 обмоток, т. е. m1m2;
Нестандартная величина напряжения на вентильной обмотке;
Неодинаковые мощности сетевой S1 и вентильных обмоток S2 .
Мощности обмоток
, (2.13)
, (2.14)
,
.
Расход материалов, габариты и вес трансформатора и вес трансформатора принято характеризовать так называемой типовой (расчетной) мощностью:
, (2.15)
.
В теории выпрямления тока принято выражать S1, S2, Sтип через условную мощность
, (2.16)
.
2.4. Определение угла коммутации тока
Процесс преобразования электрической энергии представляет регулярное чередование внекоммутационных и коммутационных интервалов в пределах каждого периода сетевого напряжения, поэтому необходимо определить продолжительность коммутации тока (величину угла коммутации ). Угол коммутации определяется из выражения
, (2.17)
где xв – индуктивное сопротивление обмоток трансформатора, приведенное к напряжению вентильных обмоток, Ом,
, (2.18)
.
Угол коммутации из (2.17) в неуправляемом режиме
, (2.19)
.
Угол коммутации из (2.17) в управляемом режиме
, (2.20)
.
3. Выбор типа трансформатора
Трансформатор преобразователя должен обеспечивать реализацию заданной схемы, надежность и экономичность агрегата. При выборе трансформатора необходимо добиться соответствия паспортных данных условиям эксплуатации, а именно:
параметрам питающей энергосистемы;
схеме вторичных обмоток;
мощности трансформатора;
системе охлаждения трансформатора.
При заданных исходных данных следует выбирать трансформатор с числом фаз первичной обмотки m1=3 и номинальным линейным напряжением U1.ном=6 кВ, схемой соединения обмоток Y/ без уравнительного реактора, номинальной мощностью, определяемой выражением
. (3.1)
По ряду номинальных мощностей (табл. 8 /1, с.23/) трансформаторов, выражению (3.1) и типовой мощности Sтип=228,9 кВА выбираем номинальную мощность 250 кВА . Для шахтного транспорта применяются сухие трансформаторы, если их мощность не превышает предела в 5000 кВА, выше которого производство сухих трансформаторов в нашей стране не освоено.
Исходя из этого, по каталогу выбираем трансформатор типа 2ТСВ-250/6-У5: 2 – модернизированный, Т – трехфазный, С – сухой, В – взрывобезопасный, номинальная мощность – 250 кВА, номинальное сетевое напряжение – 6 кВ, У – климатическое исполнение для умеренного климата, 5 – категория размещения. Дополнительные данные:
номинальная частота – 50 Гц;
номинальное напряжение на стороне НН – 0,41 кВ;
способ и диапазон регулирования напряжения – ПБВ 5 %;
схема и группа соединения – Y/ -0-6;
напряжение к. з. – 10 %;
ток х. х. – 2,3 %;
потери х. х. – 1,25 кВт;
потери к.з. при температуре 115 С – 1,75 кВт.
При выборе из каталога изменены номинальное вторичное напряжение (0,4-0,69 кВ), схема соединения (Y/Y0) и напряжение к. з. (3,3 %), так как трансформаторы с требуемыми данными в каталогах не приведены.
Условия эксплуатации выбранного трансформатора: высота над уровнем моря не более 1000 м, температура окружающей среды от –10 до +35 С, запыленность воздуха до 1000 мг/м3. Трансформатор предназначен для электроснабжения трехфазным переменным током промышленной частоты токоприемников, работающих в шахтах и рудниках, опасных по газу (метану) или угольной пыли. Исполнение по взрывозащите – РВ-4В-3В.