- •С одержание:
- •1.1 Краткая технология производства
- •1 .2 Характеристика потребителей
- •1.3 Разработка структурных схем
- •1.4 Разработка главной схемы электрических соединений подстанции
- •1.5 Контрольно-измерительные приборы
- •1.6 Собственные нужды электрических подстанций
- •2 Расчетная часть
- •2.1 Выбор типа и расчет мощностей
- •2.2 Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов и токоведущих частей
- •2 .3 Расчетные условия и выбор аппаратов на первичном напряжении аппаратов
- •2.4 Расчетные условия и выбор аппаратов на вторичном напряжении
- •2.5 Расчетные условия и выбор токоведущих частей электрических соединений подстанции
- •2.6 Выбор типов релейной защиты
- •2.7 Выбор измерительных трансформаторов
- •Определяем сопротивление проводов по формуле (59):
- •Производим проверку по формуле (63):
- •2.8 Выбор конструкций и описание распределительных устройств
2.5 Расчетные условия и выбор токоведущих частей электрических соединений подстанции
Гибкие токопроводы применяются для соединения электрических аппаратов в РУ. В РУ 35кВ и выше она выполняется неизолированными проводами марки АС. Для соединения генератора и трансформатора с РУ 6-10кВ гибкий токопровод выполняется пучком проводов. Два провода из пучка сталеалюминевые, они несут в основном механическую нагрузку от собственного веса, гололеда и ветра. Остальные провода алюминиевые и являются только токоведущими, их сечение рекомендуется выбирать большими, так как это уменьшает число проводов и стоимость токопровода.
Р асчет гибкого токопровода заключается в определении числа и сечения проводников.
Выбираем сечение по экономической плотности тока:
(31)
где Iр — расчетный ток, А
Jэк – экономическая плотность тока [5], в зависимости от характеристики и часов использования максимума нагрузки, принимаем равным 1 А/мм2.
По формуле (18) определяем расчетный ток:
А
Тогда сечение должно быть не меньше:
мм2
[5] Принимаем сталеалюминевый провод АС-240/32 мм2 с диаметром 21,6мм, Iдоп=605А;
Проверяем по допустимому току:
Iдоп Iр
605>231,5
Проверяем на термическую устойчивость:
Fmin = (32)
где C – коэффициент выделения тепла, соответствующий разности тепла после и до короткого замыкания, принимается по [5] в зависимости от материала проводника и конструкции, принимаем равным 91.
По формуле (22) находим тепловой коэффициент к:
А2с
По формуле (32) определяем минимальное сечение:
мм2
Провод термически устойчив:
240мм2>35,4мм2
Принимаем к установке гибкий токопровод АС- 120.
П роверяем провода на коронирование:
1,07Е < 0,9Ео (33)
где Е – напряженность электрического поля у проводника;
Ео – максимальное значение начальной критической напряженности.
Е = (34)
где U – линейное напряжение, кВ
ro – радиус провода, см
ro = (35)
Dср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см
Dср =1,26·D (36)
где D – расстояние между соседними фазами равное 1000см, т.к. U =110кВ
Еo = (37)
где m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов m=0,82).
δ – относительная плотность воздуха (δ=1,04-1,05)
По формуле (35) находим радиус провода:
ro = мм=1,08 см
По формуле (36) находим среднее геометрическое расстояние между проводами фаз:
Dср =1,26*1000=1260см
По формуле (34) находим Е:
Е =
По формуле (37) находим Еo:
Еo =
Проверяем провода на коронирование:
Выбор гибкого токопровода для напряжения 10 кВ:
По формуле (26) находим максимальный ток:
Imax = А
По формуле (25) находим нормальный ток:
Iнорм = А
По формуле (31) рассчитываем сечение токопровода. j =1, т.к. Tmax>5000ч:
F э = мм2
Сечение несущих сталеалюминевых проводов должно быть не меньше:
Fэ.са = (38)
Fэ.са = мм2
Принимаем два несущих сталеалюминевых провода АС 400/22 с Iдоп = 380А и диаметром 15,2.
Находим сечение алюминиевого провода по формуле:
Fэ.а =Fэ – Fэ.са (39)
Fэ.а = – 2·400 =1746 мм2
Принимаем три алюминиевых провод а А 600 с Iдоп =1100А.
Проверяем на термическую устойчивость:
По формуле (32) определяем минимальное сечение:
мм2
Провод термически устойчив:
Fcт ≥ Fmin
2*120+3*600 > 47,4
2040мм2>47,4мм2
Проверяем гибкий токопровод по допустимому рабочему току.
2546 < 2·380+2*1100
2546 < 2960
Выбираем двух полосную шину: 120×8, S=960мм2, Iдоп=2650А, m =2,6 кг/м.
По формуле (32) проверяем её по термической стойкости:
Fmin = мм2
Проверяем на механический расчёт:
Если каждая фаза выполняется из двух полос, то возникают усилия между полосами и между фазами. Усилие между полосами не должно приводить к их соприкосновению. Для того чтобы уменьшить это усилие, в пролёте между полосами устанавливают прокладки. Пролёт между прокладками Lп выбирается таким образом, чтобы электродинамические силы, возникающие при к.з., не
вызывали соприкосновения полос:
Lп ≤ (40)
Механическая система две полосы – изоляторы должна иметь частоту собственных колебаний больше 200Гц, чтобы не произошло резкого увеличения усилия в результате механического резонанса. Исходя из этого величина Lп выбирается ещё по одному условию:
L п ≤ (41)
где aп – расстояние между осями полос, см
Jп – момент инерции полосы, см4
Кф – коэффициент формы (рис. 4) [5]
mn – масса полосы на единицу длины, кг/м
Е – модуль упругости материала (табл. 2)[5]
В расчёт принимается меньшая из двух величин.
Сила взаимодействия между полосами в пакете из двух шин:
Fп = (42)
Напряжение в материале шин от взаимодействия полос, Мпа:
(43)
где Wп – момент сопротивления одной полосы, см3
L – расстояние между прокладками, м.
L = (44)
Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:
(45)
где L – длина пролёта между изоляторами, м
Wф – момент сопротивления пакета шин (табл.3)[5], см
Шины механически прочны, если
(46)
Подставляем свои данные в формулу (44):
где aп =2·b =2·0,8 =1,6см
Кф =0,28 (рис.4, где ).
Lп ≤ м
Подставляем свои данные в формулу (53):
где Е =70Гпа (табл. 2) [5]
Jп = см4 (табл. 3) [5]
L п ≤ м
Подставляем свои данные в формулу (42):
Fп = Н·м
Подставляем свои данные в формулу (44):
L = м
Подставляем свои данные в формулу (43):
Wп = (табл.3) [5]
где b — ширина шины, см
h — высота шины, см
МПа
Подставляем свои данные в формулу (45):
Wф = (табл.3) [5]
МПа
Подставляем свои данные в формулу (46):
МПа
МПа
13,95 < 85
Выбор изоляторов
В РУ шины устанавливаются на опорных, проходных и подвесных изоляторах. Жесткие шины устанавливаются на опорных изоляторах, выбор которых производится по следующим условиям:
1. по номинальному напряжению:
(47)
2. по допустимой нагрузке:
(48)
где Fрасч – сила действующая на изолятор;
Fдоп – допустимая нагрузка на головку изолятора, Н
(49)
где Fразр – разрушающая нагрузка на изгиб, кг·с
С ила, действующая на изолятор, определяется по формуле:
Fрасч = (50)
где Кn – поправочный коэффициент на высоту шины, если шина расположена на ребро.
Кn = (51)
где Низ – высота изолятора
Н = (52)
Выбираем опорный изолятор ИОР-10-375У. Данные сводим в таблицу№13.
Таблица №13 Номинальные данные
Тип изолятора |
Uн, кВ |
Fизг, кН |
Высота, мм |
Масса,кг |
ИОР-10-375 |
10 |
3,75 |
120 |
1,5 |
Определяем допустимую нагрузку на головку изолятора по формуле (49):
Н
Находим поправочный коэффициент на высоту шины по формуле (51-52):
Н = см
Кn =
Находим силу, действующую на изолятор по формуле (50):
Fрасч = Н
322,1Н < 2250Н
Изолятор удовлетворяет условиям, поэтому принимает к установке опорный изолятор ИП-10/1000-3000.
Проходной изолятор выбирается по тем же условиям что и опорный, а также по максимальному рабочему току:
(53)
Сила, действующая на изолятор, определяется по формуле:
Fрасч = (54)
Выбираем проходной изолятор ИП-10/1000-3000. Данные сводим в таблицу № 14.
Т аблица №14 Номинальные данные
Тип изолятора |
Uн, кВ |
Iн, А |
Pизг, кН |
Высота, мм |
Масса, кг |
ИП-10/1000-3000 |
10 |
3200 |
3,0 |
736 |
80 |
Находим силу, действующую на изолятор по формуле (54):
Fрасч = Н
Определяем допустимую нагрузку на головку изолятора по формуле (49):
Н
Сводим в таблицу №15 расчетные и номинальные данные изолятора.
Таблица №15 Данные проходного изолятора
Uуст, кВ 10 |
Uн, кВ 10 |
Fрасч, Н 102,6 |
Fдоп, Н 1800 |
Iрасч.max, А 2546 |
Iн, А 3200 |
Изолятор удовлетворяет условиям, поэтому принимает к установке опорный изолятор ИП-10/1000-3000У2.