
- •23. Переходное сопротивление контакта: явление стягивания линий тока, зависимость переходного сопротивления от материала и силы контактного нажатия.
- •17. Внешняя обратная связь и смещение в магнитном усилителе: назначение, схема включения обмоток.
- •61. Электромагнитные фрикционные муфты: устройство и принцип действия.
- •43. Контроллеры: плоские, барабанные, кулачковые. Устройство, назначение, отличия.
- •33. Гашение открытой дуги в магнитном поле, способы возбуждения магнитного поля дугогашения
- •44. Автоматические выключатели: классификация, принципиальная схема.
- •50. Реле времени с мех-им замедл-ем: пневмат-е, анкерные, моторные.
- •31. Горение и гашение дуги перем-го тока при отключении индукт-ой цепи.
- •29. Особенности горения и гашения дуги переменного тока
- •62. Ферропорошковые муфты: устройство, статические характеристики.
- •10.Сила тяги электромагнита переменного тока.
- •38.Рубильники и переключатели: назначение, устройство.
- •9. Тяговые силы в электромагнитах: расчет для электромагнита постоянного тока, статическая тяговая характеристика.
- •45. Тепловые реле: принцип действия, зависимость тока срабатывания от температуры окружающей среды.
- •4. Электродинамические усилия в витке и катушке
- •39. Командоаппараты: кнопки, универсальные переключатели, командо-контроллеры, путевые выключатели.
- •55. Индуктивный и индукционный датчики: принцип действия, область применения, отличия, схемы включения.
- •64. Приводы выключателей: электромагнитный, пружинно-грузовой, пневматический.
- •21. Инерционность магнитного усилителя: вывод формулы постоянной времени.
9. Тяговые силы в электромагнитах: расчет для электромагнита постоянного тока, статическая тяговая характеристика.
Расчет силы тяги электромагнита постоянного тока.
Средняя сила тяги на ходе якоря от δ1 до δ2
где Δx — перемещение якоря, а Δδ — изменение зазора.
Таким образом, тяговая сила, развиваемая на ходе якоря Δх, равна работе, совершенной электромагнитом, деленной на это перемещение Δх. Если перейти на бесконечномалое изменение зазора dx и учесть, что х = δ1 - δ и dx = - dδ , получим
Р=-dA3 /dδ
Сила тяги Р действует в сторону уменьшения зазора. Очевидно, что для каждого элементарного перемещения якоря можно определить свое значение A3 и найти среднюю силу тяги, развиваемую на данном участке хода якоря. Если при перемещении якоря ток в обмотке можно считать неизменным и равным I, то функции ψ(i) для различных зазоров представляются кривыми .
З
ависимости
тяговой силы электромагнита от рабочего
зазора при неизменном токе в обмотке
называется статической тяговой
характеристикой электромагнита.
Если в электромагните вместо линейного
перемещения якоря предусмотрен его
поворот, то под статической тяговой
характеристикой понимается зависимость
момента М на якоре от угла его поворота
α, снятая при неизменном токе в
обмотке.
Для зазора δ1СР = (δ1 + δ2)/2 силу тяги можно найти как
Рис. 5.17. Зависимость ψ(i) при неизменном Iу в обмотке
Аналогично для зазора δ2СР = (δ2 + δ3)/2
Для снятия статической характеристики в рабочий зазор электромагнита ставится немагнитная прокладка, после чего к электромагниту подводится напряжение. С помощью динамометра постепенно увеличивается противодействующая сила до тех пор, пока якорь не оторвется от сердечника. Эта сила в момент отрыва будет равна статической силе тяги при зазоре, равном толщине прокладки. После этого меняют толщину прокладки и опыт повторяют при новом значении рабочего зазора. Сила тяги, развиваемая электромагнитом, может быть рассчитана с помощью формулы Максвелла. Если поле в рабочем зазоре равномерно и полюсы ненасыщенны , то для электромагнита с одним рабочим |зазором формула Максвелла имеет вид
Bδ и Фδ — индукция, Тл, и магнитный поток, Вб, в рабочем зазоре; S — площадь полюса, м2.
Если клапанный электромагнит имеет два рабочих зазора при том же значении Фδ магнитного потока в зазоре, то сила тяги удваивается:
45. Тепловые реле: принцип действия, зависимость тока срабатывания от температуры окружающей среды.
Для защиты энергетического оборудования от токовых перегрузок широко распространены тепловые реле с биметаллическим элементом.
Биметаллический элемент состоит из двух пластин с различным коэффициентом линейного расширения ее. В месте прилегания друг к другу пластины жестко скреплены за счет проката в горячем состоянии, либо сваркой. Если такой элемент закрепить неподвижно и нагреть, то произойдет его изгиб в сторону материала с меньшим α. Максимальный
прогиб элемента
Температура биметаллического элемента зависит от температуры окружающей среды, с ростом которой ток срабатывания реле уменьшается. Для номинальной температуры вном окружающей среды (обычно 40 °С) на основании можно записать
I2ср.ном = α(Θср — Θном).
где I2ср.ном — ток срабатывания реле при номинальной температуре Θном ; α—конструктивный параметр, зависящий от размеров, материала и коэффициента теплоотдачи биметаллического элемента; Θср — температура биметаллического элемента, при которой срабатывает реле. При температуре, отличной от номинальной,
Iср = α(Θср — Θ).
Воспользовавшись этим выражением получим
При температуре окружающей среды, сильно отличающейся от номинальной, необходимы либо дополнительная (плавная) регулировка реле, либо подбор нагревательного элемента с учетом этой температуры. Тепловое реле желательно располагать в одном помещении с защищаемым объектом.