4.5. Мощность и усилия деформирования при прокатке

Условие захвата металла валками. Для осуществления захвата металла валками необходимо, чтобы проекция равнодействующей силы R на ось х была направлена в сторону движения заготовки. Для этого необходимо, чтобы тангенс угла захвата был меньше отношения коэффициента трения :

(4.26)

Если угол захвата  существенно меньше угла трения, то увеличивается число необходимых проходов, ухудшаются экономические показатели. В связи с этим равнодействующая сил должна быть направлена близко к плоскости, проходящей через оси валков, т. е. почти вертикально (рис. 4.13).

По производственным данным максимальный допускаемый угол захвата при прокатке блюмов и сортового металла в калибрах может достигать 30–32°, при горячей прокатке листов на гладких валках – 20–24°, при холодной прокатке тонких листов – 3–6°. Стационарный процесс прокатки можно осуществлять при угле захвата примерно вдвое больше, чем при начальных условиях.

Рис. 4.13. Схема сил, характеризующая условие захвата заготовки при продольной прокатке

Улучшение условий захвата при прокатке обеспечивается: при черновых обжимных операциях прокатки наплавкой сварных валиков для повышения коэффициента трения; применением слитков пирамидальной формы (в виде клина) – для уменьшения углов захвата в начальный момент прокатки; увеличением диаметра валков.

Удельная работа деформации определяется фактическими значениями предела текучести деформируемого металла и величиной средней интенсивности деформации:

. (4.27)

На фактический предел текучести σ_Т при горячей прокатке оказывают влияние температура и скорость деформации. Так, например, при изменении скорости деформации углеродистой стали при температуре 1000 С от 0,1 до 150 1/с предел текучести (рис. 4.2) деформируемого металла возрастает от 55 до 170 МПа, т. е. примерно в 3 раза.

Для углеродистых сталей при горячей прокатке предел текучести находится в пределах 100–300 МПа, при холодной прокатке 800–1500 МПа.

При допущениях о постоянстве предела текучести удельная работа деформации может быть вычислена как произведение средних значений предела текучести и интенсивности деформации. В частности при = 170 МПа и МПа.

Зная удельную работу деформации, легко определить эффективную мощность прокатки:

. (4.28)

При А_W = 80 МПа, h₁ = 0,1 м, v₁ = 1 м/с, b₁ = 2 м, N_в = 16 МВт. При диаметре валков D = 0,6 м частота вращения валков равна:

. (4.29)

Крутящий момент на одном валке:

. (4.30)

Равнодействующие усилия на валки при наиболее распространённых условиях прокатки направлены почти параллельно линии, соединяющей оси валков, т. е. вертикально (рис. 4.14).

Сила трения F, условно приложенная в середине дуги контакта может быть определена по формуле

. (4.31)

Соответственно, равнодействующая сила Р, действующая на валок при  = 30 будет равна:

. (4.32)

Рис. 4.14. Схема сил, действующих на валки при прокатке

Усилие на валок при прокатке стальной проволоки, узких стальных полос составляет около 200–1000 кН, а при прокатке листов шириной 2–2,5 м доходит до 30–60 Мн. Момент, необходимый для вращения обоих валков при прокатке стальной проволоки и мелких сортовых профилей, составляет 40–80 кНм , а при прокатке слябов и широких листов достигает 6000–9000 кНм .