- •На курсовую работу по курсу «Сбор и подготовка скважиной продукции»
- •2.Устройство и принцип работы аппарата «резервуар»
- •3. Расчет материального баланса установки подготовки нефти
- •3.1. Материальный баланс первой ступени сепарации
- •3.2. Материальный баланс второй ступени со сбросом воды
- •3.3. Расчет материального баланса сброса воды
- •3.4 Общий материальный баланс установки
3. Расчет материального баланса установки подготовки нефти
Годовая производительность установки по сырью- 2,4 млн т/год.
Годовая продолжительность работы установки - 350 дней (8400ч).
Обводненность сырой нефти - 70% масс.
Содержание воды на выходе нефти– 0,5% масс.
Содержание УВ в товарной воде- 0,1%масс.
Таблица 3.1.
Химический состав нефти
Компонент |
СО2
|
N2 |
CH4 |
C2H6 |
C3H8 |
i- C4H10 |
н- C4H10 |
i-C5H12 |
н-C5H12 |
Остаток |
Итого |
% мол. |
0,05 |
0,38 |
23,75 |
4,16 |
7,33 |
0,97 |
4,49 |
1,47 |
3,55 |
53,85 |
100 |
3.1. Материальный баланс первой ступени сепарации
Технологией подготовки нефти предусмотрено, что термодинамические параметры работы рассматриваемого блока соответствует абсолютному давлению и температуре, равных соответственно:
Р = 1 МПа t = 20 0С
Расчеты разгазирования нефти в сепараторах при небольших давлениях (0,4 – 0,9 МПа) с достаточной для практических целей точностью можно производить по закону Рауля-Дальтона:
уi´ = Ki xi´ (3.1.)
где уi´ - мольная доля i-го компонента в образовавшейся газовой фазе, находящимся в равновесии с жидким остатком; xi´ - мольная доля этого же компонента в жидком остатке; - константа фазового равновесия i-го компонента при условиях сепарации (в рассматриваемом случае при давлении Р = 1 МПа и t =20 0С).
Для определения покомпонентного состава образовавшейся газовой (паровой) фазы используется уравнение:
уi´= (3.2)
где Z´i – мольная доля i-го компонента в исходной эмульсии;
N´ - мольная доля отгона.
Поскольку ∑ уi´ = 1,то по уравнению (3.2) получим
=1 (3.3)
Уравнение (3.3) используется для определения методом последовательного приближения мольной доли отгона N´ , при заданных составе исходной смеси Z´i, давлении и температуре сепарации.
При расходе нефтяной эмульсии Gэ – 2000000 тонн/год часовая производительность установки составит:
т/ч.
Содержание углеводородов в нефтяной эмульсии и константы фазового равновесия (Кi) с учетом условий сепарации приведены в таблице 3.2.
Таблица 3.2.
Исходные данные для расчета
Компонент смеси |
Мольная доля компонента в нефти (Z´i) |
Молекулярная масса компонента (Mi), кг/моль |
Кi |
СО2 |
0,05 |
44 |
14,6 |
N2 |
0,38 |
28 |
48,8 |
CH4 |
23,75 |
16 |
20,80 |
C2H6 |
4,16 |
30 |
2,98 |
C3H8 |
7,33 |
44 |
0,63 |
н- C4H10 |
0,97 |
58 |
0,20 |
i- C4H10 |
4,49 |
58 |
0,29 |
н-C5H12 |
1,47 |
72 |
0,04 |
i-C5H12 |
3,55 |
72 |
0,05 |
остаток |
53,85 |
86 |
0,010 |
∑ |
∑ Z´i=100 |
~ |
~ |
Составляем уравнения мольных концентраций для каждого компонента в газовой фазе:
у1´=
у2´=
у3´=
у4´=
у5´=
у6´=
у7´=
у8´=
у9´=
у10´=
Путем подбора определим такую величину N´, при которой выполняется условие:
∑ уi´ = 1
Подбор величины N´ приводится в таблице 3.3
Таблица 3.3.
Определение мольной доли отгона N´
компонент |
N'=25,16 |
CO2 |
0,001 |
N2 |
0,014 |
CH4 |
0,825 |
C2H6 |
0,082 |
C3H8 |
0,0509 |
н-C4H10 |
0,0111 |
i-C4H10 |
0,0034 |
н-C5H12 |
0,0018 |
i-C5H12 |
0,0009 |
остаток |
0,0071 |
Итого |
1,000 |
Расчеты показали, что из 100 молей сырой нефти в процессе сепарации выделяется 26,365 молей газа. Составим материальный баланс сепарации в молях на 100 молей сырой нефти. Расчет приведен в таблице 3.4.
Таблица 3.4.
Мольный баланс процесса сепарации первой ступени
Компонент смеси |
Молярный состав сырой нефти (Z´i), % |
Газ из сепаратора |
Нефть из сепаратора моли (Z´i- Nг0i) |
Мольный состав нефти из блока сепараторов |
|
Молярная концентрация |
Моли Nг0i= N´∙ уi´ |
||||
CO2 |
0,05 |
0,001651 |
0,041 |
0,008 |
0,011 |
N2 |
0,38 |
0,014 |
0,358 |
0,021 |
0,029 |
CH4 |
23,75 |
0,825 |
20,77 |
2,971 |
3,970 |
C2H6 |
4,16 |
0,082 |
2,08 |
2,078 |
2,776 |
C3H8 |
7,33 |
0,0509 |
1,28 |
6,048 |
8,082 |
н-C4H10 |
0,97 |
0,0034 |
0,08 |
0,883 |
1,180 |
i-C4H10 |
4,49 |
0,011 |
0,28 |
4,207 |
5,621 |
н-C5H12 |
1,47 |
0,0009 |
0,02 |
1,445 |
1,931 |
i-C5H12 |
3,55 |
0,0018 |
0,04 |
3,502 |
4,680 |
остаток |
53,85 |
0,0071 |
0,18 |
53,669 |
71,714 |
итого |
100,000 |
1,000 |
25,16 |
74,83 |
100 |
Баланс по массе в расчете на 100 молей сырой нефти приведен в таблице 3.5.
Таблица 3.5.
Массовый баланс процесса сепарации первой ступени
Компонент смеси |
Молярный состав сырой нефти (Z´i), % |
Массовый состав сырой нефти Мic= Z´i ∙ Mi |
Массовый состав газа из сепаратора Мiг= Nг0i ∙ Mi |
Массовый состав нефти из сепаратора Мiн= Мic - Мiг |
Масса выделившегося газа относительно сырой нефти Riг= Мiг / Мic∙100 |
CO2 |
0,830 |
36,52 |
32,29 |
4,23 |
88,41 |
N2 |
0,310 |
8,68 |
8,24 |
0,44 |
94,96 |
CH4 |
24,460 |
391,36 |
349,43 |
41,93 |
89,29 |
C2H6 |
3,120 |
93,60 |
53,46 |
40,14 |
57,11 |
C3H8 |
3,980 |
175,12 |
40,11 |
135,01 |
22,91 |
н-C4H10 |
2,430 |
81,20 |
9,95 |
71,25 |
12,25 |
i-C4H10 |
1,400 |
140,94 |
12,84 |
128,10 |
9,11 |
н-C5H12 |
1,360 |
92,16 |
2,57 |
89,59 |
2,78 |
i-C5H12 |
1,280 |
97,92 |
2,06 |
95,86 |
2,10 |
остаток |
60,830 |
5231,38 |
29,79 |
5201,59 |
0,57 |
Σ |
100,000 |
6348,88 |
540,73 |
5808,15 |
8,52 |
Rсмг =0,0852 – массовая доля отгона
Средняя молекулярная масса газа:
Мсрг = ∑ Мiг /∑ Nг0i
Мсрг =540,73/26,365=20,51
Плотность газа:
ρср===8,53 кг/м3
Плотность газа при н.у.: ρср===0,91 кг/м3
Таблица 3.6.
Характеристика газа, выделяющегося в сепараторе
Компонент смеси |
Молярная концентрация Nг0i / ∑Nг0i
|
Молекулярная масса Мi |
Массовый состав , % |
Содержание тяжелых углеводородов , г/м3 |
CO2 |
0,0278 |
44 |
5,97 |
- |
N2 |
0,0112 |
28 |
1,52 |
- |
CH4 |
0,8284 |
16 |
64,61 |
- |
C2H6 |
0,0676 |
30 |
9,88 |
- |
C3H8 |
0,0346 |
44 |
7,42 |
632,75 |
н-C4H10 |
0,0084 |
58 |
1,84 |
156,91 |
i-C4H10 |
0,0065 |
58 |
2,37 |
202,54 |
н-C5H12 |
0,0011 |
72 |
0,47 |
40,47 |
i-C5H12 |
0,0014 |
72 |
0,38 |
32,48 |
остаток |
0,0131 |
86 |
5,51 |
469,95 |
итого |
1,0000 |
- |
100,00 |
1535,09 |
В блоке сепарации от сырой нефти отделяется только газ. Количество безводной нефти в этом потоке составляет:
Qн = 83,33
Газ будет отделяться от нефти с производительностью:
Qг = Rсмг ∙ Qн
Qг=0,0852 ∙ 83,33 = 7,1 т/ч
Qнсеп = Qн - Qг =83,33 – 7,1 =76,23 т/ч
Qсеп = Qнсеп + Qводы=76,23 + 154,76 =231 т/ч
Правильность расчета материального баланса определится выполнением условия:
∑ Qдо сеп = ∑ Qпосле сеп
∑ Qдо сеп = Q = 83,33 т/ч
∑ Qпосле сеп= Qсеп + Qг
Qсеп + Qг=76,23 + 7,1=83,33 т/ч
Условие выполняется.
Данные по расчету блока сепарации первой ступени сводим в таблицу 3.7.
Таблица 3.7.
Материальный баланс сепарации первой ступени
|
Приход |
Расход |
|||||
|
% масс |
т/ч |
т/год |
|
% масс |
т/ч |
т/год |
эмульсия |
|
|
|
эмульсия |
97,02
|
|
|
в том числе |
|
|
|
в том числе |
|
|
|
нефть |
35 |
83,33 |
700000 |
Нефть |
33 |
76,23 |
640360 |
вода |
65 |
154,76 |
1300000 |
Вода |
67 |
154,76 |
1300000 |
|
|
|
|
Всего |
100 |
231 |
1940360 |
ИТОГО |
100 |
261,90 |
2000000 |
Газ |
2,98 |
7,10 |
59640 |
Итого |
100 |
238,10 |
2000000 |