5.Расчет магнитной цепи.

Расчёт магнитной цепи проводят для режима холостого хода, при котором для асинхронных машин характерно относительно сильное насыщение стали зубцов статора и ротора

5.1.Магнитная индукция в зубцах статора.

5.2.Магнитная индукция в зубцах ротора.

5.3. Расчетная высота ярма статора.

d_к1 и m_к1 – диаметр и число рядов аксиальных вентиляционных каналов в статоре. Так как каналы отсутствуют, то m_к1=0;

5.4.Магнитная индукция в ярме статора.

5.5.Расчетная высота ярма ротора.

5.6.Магнитная индукция в ярме ротора.

5.7.Магнитное напряжение воздушного зазора.

μ₀=4×π×10^-7-магнитная постоянная;

k_δ –коэффициент воздушного зазора;

5.8. Магнитное напряжение зубцов статора.

h_Z1=h_п1;

H_Z1 – напряжённость поля в зубцах статора, А/м, определяется по таблице 17 приложения 2 в соответствии с индукцией B_Z1 по кривой намагничивания зубцов для марки стали 2013.

H_Z1=2160 A/м

5.9. Магнитное напряжение зубцов ротора.

H_Z2=2890 ,A/м;

5.10.Коэффициент насыщения зубцовой зоны.

полученное значение позволяет предварительно оценить правильность выбранных размерных соотношений и обмоточных данных проектируемой машины. Если>1,5÷1,6, имеет место чрезмерное насыщение зубцовой зоны; если<1,2 , то зубцовая зона мало использована или воздушный зазор взят слишком большим. В обоих случаях в расчёт должны быть внесены соответствующие коррективы.

5.11. Магнитное напряжение ярма статора.

L_a-длина средней магнитной линии потока ярма статора;

H_a- напряжённость поля при индукции B_a , определяемая по кривой намагничивания для ярма принятой марки стали, А/м (таблица 17 приложения 2)

H_a=320 ,A/м;

5.12. Магнитное напряжение ярма ротора.

L_j- длина средней магнитной линии потока ярма ротора;

H_j- напряжённость поля при индукции B_j , определяемая по кривой намагничивания для ярма принятой марки стали, А/м (таблица 16 приложения 2)

H_j=221 ,A/м;

5.13.Суммарное магнитное напряжение.

5.14. Коэффициент насыщения магнитной цепи.

5.15. Намагничивающий ток.

5.16. Относительное значение намагничивающего тока.

6.Параметры асинхронной машины для номинального режима.

6.1.Активное сопротивление фазы обмотки статора.

k_r-коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока; k_r=1;

p_ϑ- удельное сопротивление материала обмотки при расчетной температуре;

t_расч=115⁰С; p_ϑ=1/41×10^-6 ,Ом×м;

L-общая длина фазы проводников фазы обмотки;

l_ср- средняя длина витка фазы обмотки;

l_п- длина пазовой части катушки; l_п=l₁=0,195 ,м ;

l_л- длина лобовой части;

К_л-коэффициент, табл.6-19,с.197; для АД с числом полюсов равным двум и с лобовыми частями обмотки, изолированными лентой К_л=1.45;

В-длина вылета прямолинейной части катушек из паза от торца сердечника до начала отгиба лобовой части. Для всыпной обмотки, укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус вылет прямолинейной части В=0,01 ,м.

b_кт- средняя ширина катушки;

β₁-укорочение шага обмотки;

6.2. Индуктивное сопротивление обмотки статора.

=l₁=0,195 ,м

λ_л-коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния;

λ_п- коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния фазной обмотки;

k_β и k^’_β-коэффициенты;

Для обмоток с шагом укорочения 2/3<β<1 :

h₂=0;

ξ-коэффициент;

β=1,005;

t₂/t₁=1,27;

k^’_ск=3,6;

6.3.Активное сопротивление короткозамкнутого ротора.

r_c- сопротивление стержня;

r_кл- сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя кольцами;

р_с- удельное сопротивление материала стержня при расчетной температуре;

р_с=1/20,5×10^-6,Ом;

l_c- полная длина стержня; l_c=0,195;

q_c- сечение кольца;

k_r- коэффициент увеличения активного сопротивления стержня от действия эффекта вытеснения тока; k_r=1;

Индуктивное сопротивление короткозамкнутого ротора.

k_д=1 -для номинального режима;

Так как =28/1 >10 ,то без заметной погрешности можно при­нять:_ξ=1

Относительные значения параметров.