- •Раздел 1. Гидравлический расчет системы охлаждения
- •Раздел 2. Конструктивный расчет центробежного насоса. …….18
- •Раздел 3. Определение мощности и к.П.Д. Насоса в
- •Раздел 4. Расчет теоретической характеристики насоса 25
- •1.1. Определение расчетного расхода теплоносителя в системе охлаждения двигателя qр.
- •1.2. Определение расчетных скоростей движения теплоносителя, значений числа Рейнольдса и режима движения теплоносителя.
- •1.3. Определение коэффициента трения на участках.
- •1.4. Определение или выбор коэффициентов местных потерь напора(сопротивлений).
- •1.5. Расчетные динамические напоры и потери напора на участках.
- •Раздел 2. Конструктивный расчет центробежного насоса.
- •2.1. Определение коэффициента быстроходности и типа насоса.
- •2.10. Выбор размеров конфузора на входе в насос и диффузора на выход из насоса.
- •2.11. Определение действительного расчетного напора, развиваемого запроектированным насосом, (Ндн)р.
- •Раздел 3. Определение мощности и к.П.Д. Насоса в расчетном режиме его работы.
- •3.1. Гидравлическая (она же полезная) мощность насоса.
- •3.2. Полный к.П.Д. Насоса.
- •4.3. Теоретическая характеристика насоса по к.П.Д.
Раздел 2. Конструктивный расчет центробежного насоса.
Предполагается, что в системе охлаждения двигателя используется односту пенчатый центробежный насос консольного типа, основные элементы которого представлены на рис.2. Здесь 1 - конфузор (всасывающий патрубок); 2 - рабочее колесо; 3 - отвод спиральный; 4 - диффузор (напорный патрубок); 5 - язык; 6 - ло патка рабочего колеса; 7 - ведущий диск; 8 - лопасть; 9 - вал; 10 - втулка рабочего колеса; На чертеже В расчетах
Д2 - диаметр ведущего диска (рабочего колеса); D2
Дконф, dконф - диаметры конфузора; Dконф, dконф
Дг - диаметр горловины рабочего колеса; Dг
dвт - диаметр втулки рабочего колеса; dBT
Дотв - диаметр спирального отвода; Dотв
lК - длина конфузора; 1Д - длина диффузора; к - угол схождения конфузора; д- угол раскрытия диффузора; n - частота вращения рабочего колеса; (гл - угол установки лопаток рабочего колеса на выходе; b1, b2 - ширина рабочего колеса насоса на входе и выходе; h - высота условного выходного сечения отвода.
2.1. Определение коэффициента быстроходности и типа насоса.
Коэффициент быстроходности насоса nS, как параметр, который характеризует тип насоса по скорости вращения, определяется по формуле:
= 3.65• 520 • = 22 об/мин (14)
где n - частота вращения рабочего колеса насоса, которая приводится в задании на работу, об/мин; Нрн - расчетный напор насоса, м, который также приводится в задании на работу; Qр - расчетный расход теплоносителя в системе охлаждения двигателя, м3/с.
По величине nS устанавливается тип центробежного насоса. При этом учитывается, что значениям nS50 соответствуют тихоходные насосы, а значениям nS>50 соответствуют нормальные насосы.
2.2. Определение наружного диаметра рабочего колеса D2, м.
Определяется по формуле:
= 21.32 • = 0.155 м (15)
где К2 = 9,35• (nS/100) ½ = 21.32 ; остальные значения ранее определены.
2.3. Определение ширины рабочего колеса насоса на выходе из насоса d2, м.
Определяется по формуле:
= 2.508 • = 0.0182 м (16)
где Кb= 0,8•(nS/100)1/2, если nS200
Кb=0,635•(nS/100)5/6, если nS >200.
2.4. Определение приведенного диаметра входа в рабочее колесо D1, м.
Определяется по формуле:
= 6 • = 0.0436 м (17)
где значение К0 принимается в пределах К0=4,56,0.
2.5. Определение диаметра горловины рабочего колеса Dг, м.
Определяется по формуле:
= (18)
где dвт - диаметр втулки рабочего колеса, м; рекомендуется принять
dвт = (0,40,5) • D1 = 0.4 • 0.0436 = 0.0174 м
2.6. Выбор ширины рабочего колеса напора на входе в насос b1, м.
Следует принять величину b1 из соотношения: b1=К-b2, где К=1020, причем меньшее значение К принять при b2>4мм, а большее значение К при b2<2мм. Переход от b1 к b2 при конструировании насоса выполнить плавным и вогнутым внутрь насоса, а не прямолинейным (рис.2).
2.7. Выбор углов установки лопаток рабочего колеса на выходе 2л и на
входе л.
2л= 1640°.
1л=1425°.
2.8. Выбор количества лопаток рабочего колеса и корректировка углов
установки лопаток 2л и 1л.
= 6.5• • sin = 6 (19)
где r1 = = = 0.0218 м ; г2 = = = 0.0775 - радиусы входа в рабочее колесо и выхода из него;
1л, 2л - углы установки лопаток, принятые по п.2.7.
Вместе с тем, по ряду соображений 2.9. Конструирование для насоса спирального отвода.
В таком случае ширина выходного прямоугольного сечения отвода определяется по формуле:
bотв = b2+ д + 2заз = 18+2+2•1.5 = 23 мм = 0.023 м, (20)
где д - толщина ведущего диска рабочего колеса насоса; заз - толщина зазора между корпусом насоса и частями рабочего колеса (диском и лопатками).
Предлагается принять д=2 мм; заз=1,5 мм.
Далее определяется высота условного прямоугольного выходного сечения отвода h. Для этого следует использовать формулу:
= = 0.002 м (21)
где UP2 - расчетная максимальная окружная скорость рабочего колеса насоса, определяемая по формуле, м/с:
= = 4.218 м/с (22)
Наконец, определяется высота сечения отвода с противоположной по отношению к сечению выхода из насоса стороны отвода. Эта высота должна равняется 0,5 h, - согласно показанному выше условию пропорциональности площадей сечений отвода углу раскрытия отвода.
В таком случае:
DOTB=D2+l,5h = 0.155+1.5• 0.0022 = 0.158 м важно, чтобы число лопаток