- •Раздел 1. Гидравлический расчет системы охлаждения
- •Раздел 2. Конструктивный расчет центробежного насоса. …….18
- •Раздел 3. Определение мощности и к.П.Д. Насоса в
- •Раздел 4. Расчет теоретической характеристики насоса 25
- •1.1. Определение расчетного расхода теплоносителя в системе охлаждения двигателя qр.
- •1.2. Определение расчетных скоростей движения теплоносителя, значений числа Рейнольдса и режима движения теплоносителя.
- •1.3. Определение коэффициента трения на участках.
- •1.4. Определение или выбор коэффициентов местных потерь напора(сопротивлений).
- •1.5. Расчетные динамические напоры и потери напора на участках.
- •Раздел 2. Конструктивный расчет центробежного насоса.
- •2.1. Определение коэффициента быстроходности и типа насоса.
- •2.10. Выбор размеров конфузора на входе в насос и диффузора на выход из насоса.
- •2.11. Определение действительного расчетного напора, развиваемого запроектированным насосом, (Ндн)р.
- •Раздел 3. Определение мощности и к.П.Д. Насоса в расчетном режиме его работы.
- •3.1. Гидравлическая (она же полезная) мощность насоса.
- •3.2. Полный к.П.Д. Насоса.
- •4.3. Теоретическая характеристика насоса по к.П.Д.
1.4. Определение или выбор коэффициентов местных потерь напора(сопротивлений).
а) Коэффициент для резкого поворота на 90° равен п=1; для плавного же поворота на 90° (отвода) значение п следует рассчитывать по формуле:
п = 0,051+0,19(d/R) = 0.051+ 0.19 • (0.01/0.04) = 0.098 (9)
где d - диаметр трубопровода равный с d3; R - радиус поворота. В данном случае рекомендуется принять значение R для всех поворотов, равное R =4•d =4 •0.01 =0.04 ,поскольку формула (9) подходит при R=(35) .б) Коэффициент для внезапного сужения (выход из коллектора устройства охлаждения двигателя в трубопровод; выход из коллектора радиатора в трубопровод) следует определять по формуле:
= 0,5(1-f1/ f2) = 0.5•( 1- 0.0000785/0.04906) = 0.49 (10)
где f1 и f2- площади сечений потока соответственно после и до сужения. Для выхода из коллектора устройства охлаждения двигателя значение f1
подсчитывается по формуле : = 0.0000785 , а значение f2 по формуле : =0.0004906 ,
причем получается, что отношение . Для выхода из коллектора радиатора, , а, где d2 приводится в задании на работу, lр=0,5 м.
в) Коэффициент для внезапного расширения (вход в верхний коллектор радиатора) следует определить по формуле:
=0.7055 (11)
где f1 и f2 - площади сечений потока соответственно до и после расширения. Причем для входа в радиатор следует принять .
г) Коэффициент для узла слияния потоков от двух сторон двигателя сл следует определить как для так называемого «сложного местного сопротивления», состоящего как бы из двух «простых» местных сопротивлений, а именно из резкого поворота на 90° и резкого же сужения при отношении
f1/f2 = 0,5, т.е. величина сл для узла слияния принимается равной сумме из двух для указанных «простых» местных сопротивлений.
д) Коэффициент для термоклапана следует принять по рекомендациям равным кл=3,0.
1.5. Расчетные динамические напоры и потери напора на участках.
Расчетный динамический напор Нруч на любом участке гидролиний определяется по формуле:
= (12)
Где Vуч - расчетная скорость теплоносителя на участке, м/с; g = 9,81 м/с2. Расчетная потеря напора на участке определяется по формуле, м:
= 〔 0.015 • +1〕 • = 0.5 м (13) = 〔 0.017• + 1 〕 • = 0.8 м
ΔНр=Нргл+НРдВ+Нр рад = 1.3+ 0.4 + 0.25 = 1.95 м Нргл = ΔНР1+Нр2
Сравним с значение ΔНр с заданным значением напором насоса Нрн
т.к. 1.3 ≠ 1.95 делаем вывот о том что нужно произвести конструктивные изменения в гидролиниях
в направлении достижении равенства. В конструктивные изменения гидролинии входят такие операции: замена резкого поворота на плавный, резкого сужения или расширения на плавное. И получаем:
= 0.27 м; = 0.37 м
ΔНр=Нргл+НРдВ+Нр рад = 0.65+ 0.4 + 0.25 = 1.3 м = Нрн (1.3)