- •1. Расчет магнитный цепей
- •1.1. Магнитные цепи c постоянной магнитодвижущей силой
- •1.2. Расчет магнитной цепи постоянного магнита
- •1.3. Механические усилия в магнитном поле
- •1.4. Магнитная цепь с переменной магнитодвижущей силой (мдс)
- •1.5.1. Основные соотношения для однофазного трансформатора
- •1.5.2. Холостой ход трансформатора
- •1.5.3. Режим нагрузки трансформатора
- •1.5.4. Эквивалентная схема и параметры приведенного трансформатора
- •Так как реактивная мощность должна оставаться постоянной, то
- •Эквивалентную схему замещения трансформатора (рис.1.20) заменяем схемой замещения приведенного трансформатора (рис.1.21).
- •1.5.5. Режим короткого замыкания трансформатора
- •1.5.6. Падение напряжения в трансформаторе и его кпд
- •1.5.7. Особенности работы трехфазных трансформаторов
- •1.5.8. Автотрансформатор Автотрансформатор (рис. 1.31) имеет одну обмотку – обмотку высшего напряжения.
- •1.5.9. Измерительные трансформаторы
- •2. Машины переменного тока
- •2.1. Получение кругового вращающегося магнитного поля
- •2.2. Основные принципы выполнения многофазных обмоток
- •2.3. Асинхронная электрическая машина
- •2.3.1. Пуск в ход асинхронных двигателей
- •2.3.2. Регулирование скорости вращения асинхронных двигателей
- •2.4. Асинхронные исполнительные двигатели
- •2.4.1. Создание вращающегося магнитного поля
- •2.4.2. Пульсирующее поле
- •2.4.3. Круговое вращающееся магнитное поле
- •2.4.4. Эллиптическое поле
- •2.4.5. Требования, предъявляемые к исполнительным двигателям
- •2.4.6. Исполнительный двигатель с амплитудным управлением
- •2.4.6.1. Уравнения токов идеализированного двигателя
- •2.4.6.2. Механические характеристики
- •2.4.6.3. Регулировочные характеристики
- •2.4.6.4. Мощности управления и возбуждения
- •2.4.6.5. Механическая мощность
- •2.4.7. Исполнительный двигатель с фазовым управлением
- •2.4.7.1. Механические и регулировочные характеристики идеализированного двигателя
- •2.4.7.2. Мощность управления
- •2.4.8. Исполнительный двигатель с амплитудно-фазовым управлением (конденсаторная схема)
- •2.4.8.1. Механические характеристики
- •2.4.9. Электромеханическая постоянная времени исполнительных двигателей
- •2.4.10. Сравнение исполнительных двигателей при различных методах управления
- •3. Синхронные электрические машины.
- •3.1. Общие сведения
- •3.1.1. Векторные диаграммы синхронного генератора
- •3.1.2. Электромагнитный момент синхронной машины
- •3.2. Реактивный двигатель
- •3.3. Гистерезисный двигатель
- •3.4. Синхронные шаговые двигатели
- •4. Машины постоянного тока
- •4.1. Устройство, принцип действия и электромагнитный
- •4.3. Коммутация в коллекторных машинах постоянного тока
- •4.4. Генераторы постоянного тока
- •4.5. Двигатели постоянного тока
- •5. Информационные машины
- •5.1. Поворотный трансформатор
- •5.1.1. Синусно – косинусный поворотный трансформатор.
- •5.1.2. Линейный поворотный трансформатор
- •5.2. Сельсины
- •5.2.1. Сельсины с одной обмоткой синхронизации.
- •5.2.2. Дифференциальные сельсины.
- •5.3. Магнесины
- •5.4. Трехфазные сельсины
- •5.5. Асинхронный тахогенератор
- •Динамические свойства тахогенераторов. Дифференциальное уравнение тахогенератора:
- •1.1. Магнитные цепи c постоянной магнитодвижущей силой. . . . . . . . . . . . . 2
1.2. Расчет магнитной цепи постоянного магнита
Постоянные магниты широко применяются в измерительных приборах, реле, генераторах и т. д.
На рис.1.4 изображено тороидальное кольцо с воздушным зазором.
а) б)
Рис.1.4. Тороидальный магнитопровод с воздушным зазором (а) и его кривая размагничивания (б).
Если бы не было воздушного зазора, то, как видно из кривой размагничивания (рис.1.4б), напряженность в сердечнике равнялась бы нулю Hc=0, а индукция Bc в сердечнике равнялась бы остаточной индукции B0.
Из закона полного тока имеем: .
Здесь
– магнитное напряжение воздушного зазора;
lc – длина средней линии тороида.
Напряженность магнитного поля в воздушном зазоре: .
Если зазор достаточно мал, то можно пренебречь потоком рассеяния и считать, что поток в магните равен потоку в зазоре: ,
отсюда
; .
Воспользовавшись выражением можно написать:
;
; (1.9)
коэффициент носит название размагничивающего фактора.
Проведем прямую Hc= -NBc из точки 0 до пересечения с кривой размагничивания (рис.1.4б). Координаты точки пересечения определяют напряженность магнитного поля Hc и индукцию Bc. Если теперь уменьшить величину зазора, то магнитная индукция и напряженность будут определяться не кривой размагничивания, а, в силу наличия гистерезиса, частной петлей гистерезиса. Эту петлю называют линией возврата.
1.3. Механические усилия в магнитном поле
На проводник с током I, помещенный в магнитное поле индукции B, воздействует сила, направление которой определяется правилом левой руки (если вектор направлен в сторону ладони, а четыре пальца - вдоль тока в проводнике, то большой палец укажет направление силы).
(1.10)
где
-длина проводника с током.
а)
б)
Рис.1.5. К определению направления действия механической силы в магнитном поле (а) и картины распределения магнитных силовых линий в поле проводника с током(б).
Механическое усилие, действующее на проводник с током в магнитном поле, объясняется стремлением силовых линий, искаженных действием тока, выпрямиться (рис. 1.5б).
Рис.1.6. К определению силы тяги электромагнита.
Сила тяги электромагнита (рис.1.6) определяется выражением
F=. (1.11)
1.4. Магнитная цепь с переменной магнитодвижущей силой (мдс)
На рис. 1.7а показана схема подключения катушки с ферромагнитным сердечником к источнику синусоидального напряжения.
Из закона Ома для магнитной цепи (1.7) () видно, что зависимость Ф=f(I) для катушки с ферромагнитным сердечником является нелинейной и ee характер определяется зависимостью B=f(H) (рис.1.7б). Так как L=w, то характер зависимости L=f(I) можно получить, построив зависимость (рис.1.7б).
а)
б)
Рис.1.7. Катушка с ферромагнитным сердечником, схема замещения ее магнитной цепи (а), зависимость магнитного потока и индуктивности катушки от тока (б).
Рассмотрим электромагнитные процессы в цепи катушки с ферромагнитным сердечником при подключении ее к синусоидальному напряжению (рис.1.8).
Рис.1.8. Схема замещения электрической цепи катушки с ферромагнитным сердечником.
На основании второго закона Кирхгофа имеем:
Активное падение напряжения ir относительно мало и для анализа общего характера процесса им можно пренебречь:
,
отсюда
Ф= -
Здесь A – постоянная величина магнитного потока, которая при питании синусоидальным напряжением (в установившемся режиме) равна нулю. Поэтому
, (1.12)
где
.
Будем считать, что начальная фаза потока равна 0, т.е.. Тогда , т.е. ЭДС отстает от индуцирующего ее потока на .
, где ;
;
. (1.13)
- уравнение трансформаторной ЭДС.
Связь между магнитным потоком и возбуждающим его током отображается петлей гистерезиса.
Рис.1.9. Построение кривой тока катушки с ферромагнитным сердечником.
Используя синусоидальную кривую потока и частный цикл гистерезиса, построим зависимость i(t) (рис.1.9). Анализ этой кривой показывает, что гистерезисная петля приводит к появлению угла сдвига фаз между потоком и вызывающим его током. Насыщение сердечника приводит к появлению пика в кривой тока. Чем больше величина магнитной индукции в сердечнике, тем больше и острее этот пик, что говорит о несинусоидальности кривой тока.
Заменим несинусоидальный ток эквивалентным синусоидальным. Условием эквивалентности является равенство действующих значений этих токов и равенство потерь, которые они вызывают. Эта замена позволит использовать методы расчетов цепей синусоидального тока и построить векторную диаграмму для катушки с ферромагнитным сердечником. Так как между несинусоидальным током и потоком существует сдвиг фаз, то и эквивалентный синусоидальный ток опережает поток на угол , называемый углом магнитного запаздывания (рис.1.10).
Рис.1.10. Векторные диаграммы магнитного потока, ЭДС и тока катушки с ферромагнитным сердечником.
Величина угла определяется потерями в ферромагнитном проводнике от действия гистерезиса и вихревых токов.
Рассмотрим распределение магнитного потока в ферромагнитном сердечнике катушки (рис.1.11).
Рис.1.11. К определению магнитного потока рассеяния в катушке с ферромагнитным сердечником
Хотя магнитная проницаемость сердечника в несколько тысяч раз больше магнитной проницаемости воздуха, часть магнитного потока катушки замыкается не по сердечнику, а по воздуху. Эта часть потока носит название потока рассеивания Фр (рис. 1.11). Таким образом, полный поток, сцепленный с витками катушки равен
. (1.14)
На основании закона Ома для магнитной цепи (1.7) можно написать выражение для потока рассеяния:
. (1.15)
Так как , то .
То есть поток рассеяния , в отличие от потока в сердечнике, совпадает по фазе с током и связан с ним линейной зависимостью. Следовательно, на векторной диаграмме вектор потока будет совпадать с вектором тока (рис.1.12).
Рис.1.12. Векторная диаграмма магнитных потоков, ЭДС и токов катушки с ферромагнитным сердечником.
Будем считать, что все витки обмотки катушки с ферромагнитным сердечником сцеплены с Фр, тогда
;
Lр=;
;
;
; m==;
;
Величина называется индуктивным сопротивлением рассеяния. В уравнении, составленном на основании 2-го закона Кирхгофа для электрической цепи катушки с ферромагнитным сердечником, к разности добавится :
U=-e+ri-eр= -e+ri+Lр.
В комплексной форме
р; (1.16)
, (1.17)
где
Z= r+jxр; xр=.
На рис.1.13 построена векторная диаграмма катушки с ферромагнитным сердечником.
Рис.1.13 Полная векторная диаграмма катушки с ферромагнитным сердечником.
Разложим вектор тока катушки на две составляющие:
; .
Используя векторную диаграмму, получим эквивалентную схему замещения катушки с ферромагнитным сердечником (рис.1.14).
Рис.1.14. Схема замещения катушки с ферромагнитным сердечником.
Из уравнения трансформаторной ЭДС (1.13) определяем число витков катушки:
w=; (выбирается в пределах .)
Ток намагничивания определяется по формуле:
Iф=. (1.18)
Ток потерь в сердечнике:
In. (1.19)
Полный намагничивающий ток катушки:
I=. (1.20)
Приведем выражения, позволяющие рассчитать потери в сердечнике от гистерезиса и от вихревых токов. Потери в сердечнике от гистерезиса пропорциональны площади петли гистерезиса. Следует иметь ввиду, что ширина петли гистерезиса растет с увеличением частоты.
, (1.21)
где
- коэффициент потерь на гистерезис, зависящий от материала сердечника;
f – частота;
G – вес сердечника;
n=1,6 при Bm<1Тл и n=2 при Bm>1Тл.
Под действием переменного магнитного потока в сердечнике возникают вихревые токи (рис. 1.15).
Рис.1.15. К эффекту возникновения вихревых токов в ферромагнитном сердечнике.
Пусть вектор магнитного потока направлен, как показано на рис.1.15. Тогда в сердечнике, в плоскости перпендикулярной потоку возникнет ЭДС, под действием которой возникнут вихревые токи. Направление ЭДС таково, что создаваемый ими поток уменьшает вызвавший ЭДС поток . Для уменьшения потерь от вихревых токов сердечники (до частоты 20 кГц) собираются из листов ферромагнитного материала, изолированных друг от друга лаком. Другой способ уменьшения потерь от вихревых токов – увеличение сопротивления самого ферромагнитного материала за счет добавления нескольких процентов кремния, что оказывает незначительное влияние на его магнитные характеристики. При частотах до 50 МГц применяются сердечники из магнитодиэлектриков - прессмасс, состоящих из зерен ферромагнитного вещества, разделенных диэлектриком.
Потери на вихревые токи
; (1.22)
где
- коэффициент потерь от действия вихревых токов;
- коэффициент, учитывающий изоляцию листов.
1.5. Трансформаторы
Трансформатором называется статический электромагнитный аппарат, передающий энергию из одной цепи в другую посредством электромагнитной индукции. Он применяется для различных целей, но чаще всего служит для преобразования напряжения и тока.
Трансформаторы бывают: силовые, измерительные, специального назначения. Кроме того, трансформаторы различаются по числу фаз на однофазные и трехфазные; по способу охлаждения на сухие и жидкостные.
Условные обозначения трансформаторов (рис 1.16):
Рис.1.16. Условные обозначения трансформаторов: однофазного (а); трехфазного (б).