- •Гидрогазодинамика
- •Лекция 1. Предмет «гидрогазодинамика». История развития
- •Лекция 2. Основные свойства жидкостей и газов
- •Гидростатическое давление
- •Уравнение поверхности равного давления
- •Равновесие жидкости при наличии негравитационных массовых сил
- •Эпюра гидростатического давления
- •Давление жидкости на плоскую стенку
- •Давление жидкости на криволинейные стенки
- •Закон Архимеда
- •Лекция 5. Капиллярные поверхностные силы
- •Кинематика точки в криволинейных координатах
- •Лекция 7. Поле скоростей и ускорений сплошной среды
- •Траектории частиц и линии тока
- •Интенсивность вихря. Вторая теорема Гемгольца
- •Циркуляция скорости
- •Функция тока плоского течения
- •Лекция 11. Методы расчета потенциальных потоков
- •Лекция 12. Наложение потенциальных потоков
- •Уравнение Бернулли для идеальной жидкости
- •Лекция 15. Уравнение энергии
- •Параметры торможения потока
- •Лекция 17. Возмущения в газе при движении тела
- •Критические параметры потока
- •Энтропия потока
- •Лекция 18. Сопло лаваля
- •Лекция 19. Приведенная скорость газа
- •Лекция 21. Прямой скачок уплотнения.
- •Лекция 22. Косой скачок уплотнения
- •Сверхзвуковое течение Прандтля-Майера
- •Обтекание плоской стенки
- •Обтекание выпуклой криволинейной стенки
- •Истечение из плоского сопла с косым срезом
- •Лекция 23. Движение газа в соплах
- •Сужающиеся сопла
- •Режимы течения в сопле Лаваля
- •Рабочий процесс эжектора
- •Лекция 25. Расчет газового эжектора
- •Критические режимы работы эжектора
- •Характеристики эжектора
- •26.2. Уравнение Бернулли для элементарной струйки реальной жидкости
- •Лекция 27. Основы теории гидродинамического подобия
- •Лекция 28. Режимы движения жидкости
- •Ламинарное течение жидкости
- •Лекция 29. Турбулентное течение жидкости
- •Лекция 30. Пограничный слой
- •Лекция 31. Гидравлические сопротивления и потери напора
- •Гидравлический расчет простого трубопровода
- •Гидравлический расчет сложных трубопроводов
- •Гидравлические характеристики трубопроводов
- •Истечение жидкости через затопленное отверстие
- •Истечение жидкости при переменном напоре
- •Истечение через насадки
- •Кавитация
- •Гидравлический удар
Лекция 25. Расчет газового эжектора
Для получения расчетных формул согласно рис. 25.1 несколько упростим конструкцию эжектора, предполагая, что стенки сопел имеют бесконечно малую толщину, а выходные сечения сопел совпадают с входным сечением канала смешения.
Основная проблема при расчете эжектора связана с тем, что необходимо рассчитывать три взаимосвязанные процесса: истечение рабочего газа из сопла, смешение газов в канале смешения и движение смеси в диффузоре. Как правило, известны параметры торможения рабочего газа перед соплом р0,1 и Т0,1 и эжектируемого газа перед эжектором р0,2 и Т0,2, а также давление газа в пространстве, куда отводится смесь (статическое давление в выходном сечении диффузора р4).
Расход рабочего газа через сопло G1 зависит от конструкции сопла (сужающееся или сопло Лаваля), параметров торможения газа перед соплом р0,1 и Т0,1 и статического давления газа в выходном сечении сопла р1. Расход эжектируемого газа G2 зависит от статического давления на входе в канал смешения р2 и площади проходного сечения S2. В свою очередь, давления р1 и р2 формируются в зависимости от давления смеси р3 на выходе из канала смешения. Величина р3 при заданной конфигурации диффузора зависит как от давления р4, так и от параметров потока на входе в канал смешения и коэффициента эжекции n.
Наибольщие затруднения возникают при расчете давления смеси в выходном сечении канала смешения, поэтому расчет начинается именно с этого канала.
Течение газа в любом сечении канала описывается тремя уравнениями сохранения: массы, количества движения и энергии. Обозначая параметры смеси в выходном сечении канала смешения индексом «3», из закона сохранения массы получим
, (25.1)
где n – коэффициент эжекции.
Из уравнения сохранения энергии имеем
. (25.2)
Для параметров торможения можно записать
. (25.3)
Если пренебречь различием в теплоемкостях газов и смеси, то с учетом (25.1) получим
.
Обозначим
.
Получим
. (25.4)
Считая, что показатели адиабаты у смешиваемых газов одинаковы, т.е. , получим отношение критических скоростей
. (25.5)
Внешние силы, действующие на поток со стороны боковой поверхности канала смешения, не дают составляющих вдоль потока, поэтому изменение количества движения вдоль потока в цилиндрической камере смешения равно разности сил давления в конечном и начальном сечениях. Уравнение количества движения записывается в виде
. (25.6)
Воспользуемся газодинамической функцией z. Так как полный импульс , то (25.6) можно представить в виде
.
Считая, что , получим
. (25.7)
Разделим все члены уравнения (11.19) на . Получим
или
. (25.8)
Уравнение (11.20) называется основным уравнением эжекции. По начальным параметрам газов и коэффициенту эжекции можно найти значение функции
, (25.9)
а затем по таблицам газодинамических функций и приведенную скорость 3.
Ранее мы использовали газодинамическую функцию и из уравнения неразрывности получили выражение
.
Так как , то принимая одинаковым параметр m для рабочего газа и смеси, получим
. (25.10)
Так как , , , то окончательно получим
. (25.11)
Коэффициент эжекции n может быть выражен через параметры потоков
. (25.12)
При расчете диффузора эжектора учтем, что температура торможения смеси в диффузоре не меняется, поэтому
. (25.13)
Вследствие возникающих в диффузоре потерь полное давление в выходном сечении диффузора меньше, чем во входном сечении:
, (25.14)
где д – коэффициент сохранения полного давления, зависящего от конфигурации диффузора и приведенной скорости смеси на входе в диффузор. Вид зависимости приведен на рис.25.2.
Параметры газа на выходе из диффузора находятся из уравнения неразрывности по формуле
, (25.15)
где - степень расширения диффузора. По величине находятся газодинамические функции и затем давление , плотность и скорость .
До начала расчета температуры и полные давления рабочего и эжектируемого газа, как правило, известны, но скорости газов на входе в канал смешения до расчета процесса смешения в канале неизвестны. По этой причине расчет эжектора выполняется методом последовательных приближений, задаваясь величинами 1 и 2 и затем уточняя их по условию достижения заданного давления в выходном сечении диффузора.