4.1. 3 Нагрузка на активный ил в первом приближении

(4.4)

4.1. 4 Требуемая степень рециркуляции активного ила

(4.5)

где, R_i – степень рециркуляции активного ила, должна удовлетворять

условию, указанному в примечании 2 п. 6.145 [1];

Ji – иловый индекс, 84 мл/г.

Согласно примечанию 2 п. 6.145 [1] при разделении иловой смеси в радиальных отстойниках с илососами степень рециркуляции принимается не менее 0,3.

4.1.5 Продолжительность окисления органических веществ

(4.6)

где, S – зольность ила в аэротенке в долях единицы, равна 0,3, принимается

по табл. 40 [1];

Т_w^x – средняя температура сточной жидкости самого холодного месяца, ºС, см. примечание 1 п. 6.143 [1];

4.1.6 Продолжительность обработки сточной жидкости в аэротенке

(4.7)

4.1.7 Продолжительность регенерации

(4.8)

4.1.8 Среднечасовой расход сточной жидкости за период аэрации в часы максимального притока

(4.9)

4.1.9 Объем аэротенка – вытеснителя с регенератором

(4.10)

(4.11)

(4.12)

Объем регенератора составляет 46% от объема аэротенка.

К строительству принимаем аэротенк А-2-6-5.

число секций – 4 число коридоров в секции - 2 объем секции – 4680м3 глубина–5м

длина аэротенка – 78 м общий объем– 18720м3 ширина коридора –6 м число вставок -5

4.1.10 Удельный расход воздуха

(4.13)

где, С_а – растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л, определяется поформуле:

(4.14)

где, h_a – глубина погружения аэратора, принимается на 0,2 меньше

рабочей глубины аэротенка;

С_Т – растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления, равна 9,097 мг/л, принимается по табл. 2.4;

К₁ – коэффициент, учитывающий тип аэратора, принимается для мелкопузырчатой по табл. 42 [1] в зависимости от соотношения f_az/f_at, где f_az – площадь фильтросных труб или пластин, f­_at – площадь аэротенка. Принимаем:1.

где, В – ширина одной секции аэротенка, м;

n^l – число коридоров, шт;

К_2­ – коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора (h_a), принимается по табл. 43 [1];

К₃ – коэффициент качества сточной жидкости, принимается только согласно п. 6.157 [1];

К_Т – коэффициент, учитывающий температуру сточной жидкости, определяется по формуле 62 [1]:

_(4.15)

_{Кт = 1+0,02(19,55-20) = 0,57;}

4.1.11 Общий расход воздуха

(4.16)

Принимаем 3 воздуходувки мощностью N=260 кВт.

4.1.12 Интенсивность аэрации

(4.17)

J_a сравнивается с рекомендуемыми J_maxтабл.,V 42 [1] и J_min , табл. 43 [1]. Если выполняется условие J_min<J_a<J_max , то расчет по воздуху завершается.

J_min = 3 м³/(м²∙ч)

J_a = 7,304 м³/(м²∙ч)

J_max = 100 м³/(м²∙ч)

3 <7,304<100

Условие выполняется.

4.1.13 Прирост активного ила

(4.18)

где, С_cdp – концентрация взвешенных веществ в осветленной сточной жидкости, поступающей из первичных отстойников в аэротенк, мг/л;

К_q – коэффициент прироста активного ила 0,3, принимается согласно п. 6.148 [1];

L_cdp– БПК_пол осветленной сточной жидкости, поступающей на биологическую очистку;

4.1.14 Количество избыточного активного ила

(419)

где, а_t – концентрация ила выносимого из вторичных отстойников, равняется10, принимается согласно п. 6.161 [1];

4.1.15 Сухое вещество избыточного активного ила

(4.20)

4.1.16 Объем неуплотненного избыточного активного ила

(4.21)

где, γ_i – плотность избыточного активного ила, принимается по опытнымданным; для практических расчетов может быть принята равной 1 т/м³;

Р_i – влажность неуплотненного активного ила:

(4.22)

где, а_ил.к. – концентрация ила в иловой камере:

(4.23)

4.2 Расчет вторичного отстойника

Рис. 9. Вторичный отстойник

1 – водосборный лоток; 2 – подвод иловой смеси; 3 – направляющий цилиндр; 4 – проточная часть; 5 – отвод активного ила.

4.2.1 Гидравлическая нагрузка на зеркало воды

(4.24)

где, К_ssa – коэффициент использования объема отстойника после аэротенка

равен 0,4, принимается согласно п. 6.161 [1];

H_set – глубина проточной части отстойника, м, принимается по табл. 12.4 – 12.6 [2];

для радиальных отстойников:

(4.25)

где, W_отс – объем отстойной зоны типового отстойника;

4.2.2 Количество отстойников

(4.28)

К строительству принимается 3 отстойника типа 902-2-90/75, диаметром 40 м, общей глубиной 4 м. Объем отстойной зоны 4580 м³.

4.2.3 Высота иловой камеры

(4.29)

4.2.4 Строительная высота отстойника

Сравнивается расчетная высота с высотой типового отстойника. Если расчетная высота превышает проектную, принимается дополнительное количество отстойников.

(4.30)

5. СООРУЖЕНИЯ ДООЧИСТКИ

Доочистка сточных вод до требуемого производится фильтрованием последовательно на микрофильтрах и мелкозернистых фильтрах.

5.1 Микрофильтр.

Исходя из максимального часового притока сточных вод Qmax.ч=5209,8м³/ч принимается 3 рабочих и 1 резервный микрофильтра.

Таблица 3. Технические характеристики микрофильтра

Технические характеристики
Производительность, тыс. м3 /час	2,0
Мощность электродвигателя, кВт	3,0
Габаритные размеры, мм, не более длина	6354
ширина	3130
высота	3925
Общая масса, кг не более	4780

5.2 Расчет зернистых фильтров

При доочистке сточных вод методом фильтрования используются однослойные фильтры с подачей воды сверху вниз. Эти фильтры позволяют более качественно очищать воду.

5.2.1 Расчетная скорость фильтрации:

(5.1)

5.2.2. Суммарная площадь фильтров определяется по формуле:

(5.2)

где - продолжительность промывки

м²

Принимается фильтр размерами в плане 9х9 м (f=81м²), тогда число фильтров:

(5.3)

~8фильтров

5.2.3. Общая высота фильтра определяется по формуле:

(5.4)

где - высота фильтрующей загрузки принимается не менее=1,2м

- высота слоя воды над поверхностью загрузки, принимается не менее 2 м

- превышение строительной высоты над расчетным уровнем воды, принимается не менее 0,5 м

- диаметр коллектора трубчатого дренажа, определяется исходя из скорости движения воды в нем в ходе промывки

(5.5)

где - расход промывной воды:

(5.6)

где - интенсивность промывки, принимается=15 л/(с*м²)

м³/с

м

м

Пересчет

После песчаных фильтров БПКполн снижается на 30%, по взвешенным веществам на 50% и составляет:

мг/л

Фильтр:

мг/л