3.4 Первичные радиальные отстойники

Рис.6.Первичный радиальный отстойник

1 –направляющий цилиндр, 2 – трубопровод подачи сточной жидкости, 3 – отвод сточной жидкости, 4 – удаление сырого осадка, 5 – водосборный лоток, 6 – полупогружная доска.

Рис.7. Радиальный отстойник

Расчет первичных отстойников сводится к определению: количества отстойников, эффекта осветления сточной жидкости, объема сырого осадка, высоты отстойника.

3.4.1 Исходя из начальной концентрации взвешенных веществ, определяется требуемый эффект осветления

(3.16)

где, С_en – концентрация взвешенных веществ в сточной жидкости, поступающей в отстойники, мг/л;

С_ex– то же в сточной жидкости, выходящей из отстойника, определяется по формуле:

(3.17)

-фактический эффект осветления, %

3.4.2 Гидравлическая крупность задерживаемых частиц

(3.18)

где, К_set – коэффициент использования объема отстойника, принимается 0,45 согласно табл. 31[1];

Н_set – глубина проточной части отстойника, принимается по табл. 12.4 – 12.6 [2]; для радиальных отстойников:

(3.19)

где, W_отс – объем отстойной зоны, 4580 м³;

t_set– продолжительность отстаивания сточной жидкости в цилиндре высотой h = 0,5 м, принимается 883 с;

α – коэффициент, учитывающий влияние температуры сточной жидкости, поступающей в отстойник 1,15(при t_зима=15⁰С);

n – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения, принимается для хозяйственно – фекальных стоков равным 0,25;

h – слой воды в лабораторном цилиндре, при котором получены табличные значения эффекта осветления, принимается равным 0,5 м.

3.4.3 Производительность отстойника

(3.20)

где, D_set – диаметр принятого отстойника, 40 м;

d_en – диаметр впускного устройства отстойника, принимается по типовому проекту 3,5;

V_tb – турбулентная составляющая, принимается согласно табл. 32[1] в зависимости от скорости потока в отстойнике, мм/с

3.4.4 Необходимое количество отстойников

(3.21)

где, q_max– максимальный расход сточных вод, м3/ч;

К строительству принимается 3 отстойника D = 40 м по типовому проекту 902-2-86/75. Пропускная способность 3054 м3/с, объем отстойной зоны 4580 м3, объем зоны осадка 710 м3.

3.4.5 Фактическая гидравлическая нагрузка на отстойник

(3.22)

3.4.6 Фактическая гидравлическая крупность и продолжительность отстаивания

(3.23)

(3.24)

По таблице 15 методического указания находится фактический эффект осветления Э_f=61,74%.

3.4.7 Сухое вещество сырого осадка

(3.26)

3.4.8 Объем сырого осадка

(3.27)

где, P_mud – влажность сырого осадка 93,5%;

γ_mud – плотность осадка равна 1,004 – 1,01 т/м³; для практических расчетов

может приниматься равной 1 т/м³.

3.4.9 Требуемая высота отстойника

(3.28)

где, h₁ – высота борта отстойника над поверхностью воды, принимается равной 0,3 м, п. 6.69 [1];

h₃ – высота слоя осадка, определяется по формуле:

(3.29)

где, h₂ – высота нейтрального слоя, принимается согласно п. 6.63 [1] равной 0,3 м;

n – число выгрузок, для радиальных отстойников принимается 3 раза в сутки.

4. Сооружения биологической очистки

4.1 Расчет аэротенка

Рис. 8.Аэротенк – вытеснитель с регенератором

1 – верхний канал осветленной сточной жидкости; 2 – канал циркулирующего активного ила; 3 – канал иловой смеси; 4 – регенератор; 5 – аэротенк.

4.1.1 БПК_полн осветленной сточной жидкости, поступающей на биологическую очистку

(4.1)

где, L_cdp – БПК_ПОЛН осветленной сточной жидкости, поступающей на

биологическую очистку;

L_en – БПК_ПОЛН сточной жидкости, поступающей в первичные отстойники, мг/л;

Э_осв – эффект осаждения взвешенных веществ в сточной жидкости, поступающей в первичные отстойники, мг/л.

4.1.2 Скорость окисления органических веществ при а_i = 2 г/л

(4.2)

где, ρ_max – максимальная скорость окисления, 85 (мг/(г∙ч)), принимается потабл. 40 [1];

L_ex – БПК^­_ПОЛН очищенной сточной жидкости принимается 15 мг/л;

С₀ – концентрация растворенного кислорода в аэротенке, 2 (мг/л), принимается согласно п .6.157 [1];

K₀ – константа, характеризующая влияние кислорода на процессы окисления, принимается по табл. 40[1] равной 0,625;

К₁ – константа, характеризующая свойства органических загрязнений, равная 33, принимается по табл. 40[1];

φ – коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, принимается по табл. 40[1] равным 0,07;

а_r – доза ила в регенераторе, рассчитывается по формуле:

(4.3)